constructief advies voor het maken van een vrijstaand afdak

(1)

25-5-2019

constructief advies voor het maken van een vrijstaand afdak

(2)

datum: 25-5-2019

adres:

in opdracht van:

Meer van Annecy 20 3446 JT Woerden

(0348) 76 90 62 -

info@edgewoerden.nl

projectnummer: 18713

revisie: 1

constructeur: J.Hilkemeijer BSEng

opmerkingen: verhoging winddruk ivm nabijgelegen bouwwerk

3446 JT Woerden

Edge Woerden

constructief advies voor het maken van een vrijstaand afdak

Meer van Annecy 20

(3)

18713 - Meer van Annecy 20 22-5-2019

INHOUDSOPGAVE

1 ALGEMEEN

1.0 INLEIDING 1.0. 1

1.2 ALGEMENE BESCHRIJVING 1.0. 1

1.3 UITGANGSPUNTEN VAN DE BEREKENING 1.0. 2

1.4 BESCHRIJVING CONSTRUCTIE 1.0. 2

1.5 STABILITEITSVOORZIENINGEN 1.0. 2

1.13 MATERIALEN & KWALITEITEN 1.0. 3

1.14 LEVENSDUUR & BETROUWBAARHEID 1.0. 3

1.15 BRANDVEILIGHEID 1.0. 4

2 TEKENINGEN

2.1. TEKENINGEN CONSTRUCTIE 2.1. 1

C-2-01 constructie overkapping 2.1. 2

2.2. TEKENINGEN BOUW 2.2. 1

3 BELASTINGEN

3.2. WINDBELASTINGEN 3.2. 1

6 GRONDMECHANICA

6.1. BESCHOUWING PAALDRAAGKRACHT 6.1. 1

7 COMPUTERMODELERING

7.1. COMPUTERMODEL STAALCONSTRUCTIE 7.1. 1

11 BIJLAGEN

11.2. DOCUMENTATIE PRODUCTEN 11.2. 1

Axton Bouwadvies blz.0.1

(4)

1 PROJECT ALGEMEEN

(5)

18713 - Meer van Annecy 20 25-5-2019

1.0 INLEIDING

1.2 ALGEMENE BESCHRIJVING

plattegrond van de situatie

kengetallen van het gebouw

afmetingen lengte 3,5 m

breedte 11 m

hoogte 2,7 m

aantal bouwlagen 1

indicatie bruto vloeroppervlak 38,5 m²

De constructie betreft drie stalen momentvaste portalen gekoppeld door liggers aan bovenzijde. De constructie wordt geplaatst op een bestaande fundering van HEB120 profielen rusten op KRINNER palen.

In dit rapport wordt een staalconstructie berekend die dient ter versterking van een bestaande aluminium constructie van een overkapping.

Meer van Annecy 20, 3446 JT Woerden.

Axton Bouwadvies 1.1

(6)

18713 - Meer van Annecy 20 25-5-2019

1.3 UITGANGSPUNTEN VAN DE BEREKENING

ontwerp en gegevens

De berekeningen zijn gebaseerd op de volgende stukken van ir. Björn van Veelen.

normen

rekenprogramma's

1.4 BESCHRIJVING CONSTRUCTIE

heiwerk schroefpalen KRINNER F140x1600-M

fundering constructieframe

1.5 STABILITEITSVOORZIENINGEN

stalen kokerprofielen vervorming

In de berekeningen wordt gebruik gemaakt van een aantal rekenprogramma's. Voor een deel bestaat die uit spreadsheetberekeningen die uitvoerig zijn getest. Het constructiemodel wordt berekend met SCIA Engineer 16.

Als uitgangspunt voor de berekeningen gelden de Europese Normen met Nederlandse bijlagen te weten de NEN-EN 1990 tot en met NEN-EN 1999. Indien gebruik wordt gemaakt van een specifieke norm dan wordt daar in de betreffende berekening naar verwezen.

Voor de vervormingen van overspanningen wordt aangehouden dat die totaal niet groter is dan 0,004 L. De bijkomende belasting geeft geen vervorming dan 0,003 L en in geval van aanwezigheid gemetselde wanden niet groter dan 0,002 L.

De horizontale verplaatsing van gebouwen bij de karakteristieke belastingscombinatie (uitdrukking 6.14b) met slechts één bouwlaag mag niet groter zijn dan: — h/150 voor industriegebouwen; — h/300 voor andere gebouwen; waarin: h is de kleinste gevelhoogte of de kleinste bouwlaaghoogte. De totale horizontale verplaatsing van gebouwen met meer dan één bouwlaag bij de karakteristieke belastingscombinatie (uitdrukking 6.14b) mag niet groter zijn dan: — h/300 per bouwlaag; — h/500 voor het gehele gebouw; waarin: h is de kleinste gevelhoogte of de kleinste bouwlaaghoogte. OPMERKING Indien een kraanbaan is verbonden aan de draagconstructie van een industriegebouw, kan het nodig zijn om de horizontale doorbuiging sterker te beperken.

Voor vloeren en liggers, die scheidingswanden dragen, wordt aanbevolen de bijkomende doorbuiging te beperken tot ten hoogste 15 mm. Bij uitkragingen gelden de voorgaande overwegingen in nog sterkere mate, hiervoor wordt aanbevolen de doorbuiging te beperken tot ten hoogste 10 mm. Bij scheidingswanden van metselwerk die gevoelig zijn voor scheurvorming wordt aanbevolen strengere eisen te hanteren. Hiervoor wordt verwezen naar CUR-Aanbeveling 82 Beheersing van scheurvorming in metselwerk.

stalen liggers

De stabiliteit wordt verkregen door momentvaste portalen en verbindingen van de kokerprofielen.

Axton Bouwadvies 1.2

(7)

18713 - Meer van Annecy 20 25-5-2019

1.13 MATERIALEN & KWALITEITEN

constructiestaal algemeen

elasticiteitsmodulus 2,10E+05 N/mm²

glijdingsmodulus 8,1E+04 N/mm²

volumieke massa 7850 kg/m³

constructiestaal volgens Euronorm EN 10025

kokerprofielen koudgevormd en warmgewalst -zie tek.- S275 en S355

bouten sterkteklasse 8.8

moeren sterkteklasse 8

1.14 LEVENSDUUR & BETROUWBAARHEID

ontwerplevensduur en duurzaamheid (NEN-EN 1990 art. 2.3 en 2.4)

De ontwerplevensduur van het gebouw is bepaald in klasse 3 voor de duur van 50 jaar.

gevolgen betrouwbaarheidsklasse

gevolgklasse CC 2a.

belastingfactoren

6.10a gG 1,35 ongunstig

gG 0,9 gunstig

g_Q 1,5 ේo,i gelijktijdig variabel

6.10b gG 1,2 ongunstig

gG 0,9 gunstig

g_Q 1,5 overheersend variabel

gQ 1,5 ේo,i gelijktijdig variabel

De gevolgklasse van het bouwwerk is bepaald volgens tabel A.1 uit bijlage A van NEN-EN 1991-1-7, omschreven als openbare gebouwen met een vloeroppervlakte kleiner dan 2 000 m² per bouwlaag.

De betrouwbaarheidsklasse (NEN-EN 1990 bijlage B3 tabel B2) is gekoppeld aan de gevolgklasse en geeft in eenvoudige bewoordingen gesteld , de geaccepteerde faalkans gedurende een 50-jarige ontwerplevensduur.

Onderstaande kwaliteiten zijn algemeen geldend voor het werk waarbij ook meest gangbare kwaliteiten zijn aangehouden.

Als uit de berekeningen blijkt dat een hogere materiaalkwaliteit voor enkele onderdelen noodzakelijk is dan wordt dit in de berekening en op tekening vermeld.

De ontwerplevensduur is de periode gedurende welke de constructie wordt geacht geschikt te zijn voor gebruik. Adequaat onderhoud is hierbij inbegrepen; belangrijke reparatiewerkzaamheden behoren niet vereist te zijn.

De grootte van de belastingfactoren wordt bepaald door de gevolgklasse en de betrouwbaarheidsklasse van het bouwwerk.

De gevolgklasse (NEN-EN 1990 bijlage B3 tabel B1) wordt bepaald door de gevolgen die het bezwijken of slecht functioneren van de constructie heeft. Onderscheiden worden klassen CC1 t/m CC3, waarbij CC3 de zwaarste klasse is.

Axton Bouwadvies 1.3

(8)

18713 - Meer van Annecy 20 25-5-2019

gebruiksklassen en functies

Het bouwwerk omvat de volgende gebruiksklassen en functies:

C1 bijeenkomstfunctie, ruimten met tafels

1.15 BRANDVEILIGHEID

wettelijk gehanteerd niveau

De eis bij nieuwbouw ten aanzien van bezwijken van de hoofddraagconstructie bedraagt 0 minuten, hierbij is reductie is niet van toepassing.

Het betreft hier een utiliteitsgebouw waarin niet wordt geslapen waarvan het hoogste vloerniveau 0m bedraagt.

Voor dit werk worden de nieuwbouw eisen gehanteerd zoals vastgesteld in het Bouwbesluit op 0 minuten.

2. In verband met brandoverslag / branddoorslag naar een ander brandcompartiment al dan niet op hetzelfde perceel geldt mogelijk een eis voor wanden/gevels, vloeren en daken. Deze informatie is op de betreffende constructietekening aangegeven. Informatieverstrekking hierover is de verantwoordelijkheid van de opdrachtgever.

1. Indien bezwijken leidt tot onbruikbaar worden van een rookvrije vluchtroute geldt een eis van 30 minuten. Een route naar het aansluitende open terrein krijgt pas de status van rookvrije vluchtroute vanaf de uitgang(en) van een rookcompartiment.

Axton Bouwadvies 1.4

(9)

2 TEKENINGEN

(10)

18713 - Meer van Annecy 20 22-5-2019

2.1. TEKENINGEN CONSTRUCTIE

tek.nr omschrijving schaal formaat datum

C-2-01 constructie overkapping 1:50 A2 21-5-2019

Axton Bouwadvies blz.2.1[Pagina]

(11)

revisie

schaal

status werkadresopdrachtgever werknummerwerknaamMeer van Annecy 20 11:50 / 1:10 18713 EDGE Woerden constructie overkapping

Meer van Annecy 20 Woerden 25-05-2019

A2-formaat C-2-01

55005500

3440 portaal RHS 160.80.8 HF S355

RHS 100.50.5 HF S355

HEB120 HEB120

HEB120

11000 PORTAALFUNDERINGPORTALEN & LIGGERS

portaal RHS 160.80.8 HF S355 portaal RHS 160.80.8 HF S355

KOP- & VOETPLATEN

130 356035130 356035 5

125 5503535 3590

bouten door koker portaal RHS 160.80.8 HF S355 kopplaat d=10mm

d=10d=10

2385 10

2395

32501602930160

160

5340

105320 10 STAALKWALITEIT: BEHANDELING: ANKERS & BOUTEN: belastingen algemeen MAATVOERING:BRAND:MV:

staal portalen momentvast gelastkokers S355, HEB S235

10aantal

schroefpaal KRINNER F140x1600-M

grondmechanica merk 140mmafmetinglengte 210 cm

Aangenomen is dat er ter plaatse een minimale gronddruk is van 35 kN/m². GEVOLGKLASSECC2

staalverbindingen met bouten in ruime gaten klasse 8.8 verzinkt maatvoering tekening te controleren door opdrachtgever/aannemer, exacte maatvoering in het werk te bepalen alle constructieonderdelen verzinkt en gecoat, moeren en bouten behandelen met verf de staalconstructie hoeft niet brandwerend te worden beschermd constructie in windgebied III, buiten overgangszone 5km, qp,w = 0,49 kN/m² in berekeningen beschouwd als volledig gesloten en deels open voetplaat eindportalenvoetplaat middenportaalkopplaat liggers

RHS 100.50.5 HF S355RHS 100.50.5 HF S355 RHS 100.50.5 HF S355

1600 HEB120randliggers schroefpaal KRINNER F140x1600M te storten betonpoer 75x75x15cm

60cm -mv SCHROEFPAAL

(12)

18713 - Meer van Annecy 20 22-5-2019

2.2. TEKENINGEN BOUW

Stukken opgesteld door ir. Björn van Veelen.

Axton Bouwadvies 2.2.1

(13)

(14)

(15)

(16)

(17)

(18)

3 BELASTINGEN

(19)

18713 - Meer van Annecy 20 25-5-2019

3.2. WINDBELASTINGEN

AFMETINGEN BOUWWERK

breedte 11,0 m

lengte 3,5 m

hoogte 8,0 m

gebouwslankheid h/d 2,3

cscd 1,0 (er wordt niet gereduceerd vanwege gebouwafmetingen)

WINDSNELHEID & STUWDRUK

tabelwaarden volgens NB NEN-EN 1991-1-4

plaats -

windgebied III

onbebouwd .

stuwdrukwaarde qp = 0,65 kN/m² Ŵ1= 0,20

NEN-EN 1991-1-4 NB figuur NB1

basiswindsnelheid terreinparameters

vb,0 24,50 m/s terreincategorie II

z 2,70 m z0 0,20 m

K 0,28 zmin 4,00 m

n 0,50 zmax 200,00 m

vm(z) 15,37 kr 0,21

R 500,00 m

windturbulentie cr(z) 0,63

lv(z) 0,33 co(z) 1,00

Het resterende deel van Nederland buiten gebied I en II.

Axton Bouwadvies 3.2.1

(20)

18713 - Meer van Annecy 20 25-5-2019

extreme stuwdruk

ce(z) 1,31

qb 0,38 kN/m²

r 1,25 kg/m³

qp(z) 0,49 kN/m²

WINDDRUK EN -ZUIGING OP GEVELS

drukcoëfficiënten gevel Amin[m²]

gevelzone Cpe,10 Cpe,1 Cpe

A zuiging op zijgevels 5,6 -1,2 -1,4 0,7 2,2 -1,25

B zuiging op zijgevels 22,4 -0,8 -1,1 2,8 8,8 -0,80

C zuiging op zijgevels 1,0 -0,5 -0,5 0,0 0,0 -0,50

D druk op gevel aan loefzijde 1,0 0,8 1,0 0,0 0,0 1,00

E zuiging op gevel aan lijzijde 1,0 -0,7 -0,7 0,0 0,0 -0,70

wind

resultante op windverband bij wind op de breedte Qw;k= 16,41 kN resultante op windverband bij wind op de lengte Qw;k= 5,22 kN

.

tabelwaarden afm zone [m]

of

C

A B

berekend

Axton Bouwadvies 3.2.2

(21)

18713 - Meer van Annecy 20 25-5-2019

WINDBELASTINGEN PLAT DAK

uitwendige drukcoëfficiënten plat dak

daktype scherpe dakranden (conservatief)

berekend

dakzone A [m²] Cpe,10 Cpe,1 Cpe

F 1,0 -1,8 -2,5 -2,50

G 1,0 -1,2 -2,0 -2,00

H 4,9 -0,7 -1,2 -0,85

I 1,0 -0,2 * -0,5 -0,50

* Deze waarde moet positief en negatief worden beschouwd.

2,8 F

0,9

wind

5,5

1,8 G H I

wind

2,8

0,9 F

dakplattegrond (afmetingen zones in m) 1,4

4,4 -2,0

1,1

Bovenstaande waarden gelden voor daken met scherpe dakranden of borstweringen. Voor waarden van daken met gekromde of mansarde dakranden zie tabel.

0,4

tabelwaarden

9,3

Axton Bouwadvies 3.2.3

(22)

18713 - Meer van Annecy 20 25-5-2019

WINDBELASTINGEN ZADELDAK

dakhelling 45 °

noklengte 11,0 m

dakvoetbr. 3,5 m

wind haaks op nokrichting

waarden cpebepaalt met tabel NB.10-7.4a (u=0°)

a 45

dakzone A [m²] cpe,10 cpe,10 cpe,1 cpe,1 cpe cpe

F 1,03 0,00 0,70 0,00 0,70 0,00 0,70

G 4,20 0,00 0,70 0,00 0,70 0,00 0,70

H 21,78 0,00 0,60 -6,00 0,60 0,00 0,60

a -45

dakzone A [m²] cpe,10 cpe,10 cpe,1 cpe,1 cpe cpe

I 8,40 -0,70 -0,70 -0,70 -0,70 -0,70 -0,70

J 21,78 -1,00 -1,00 -1,50 -1,50 -1,00 -1,00

loefzijde lijzijde

schildlengte 0,8

grondvlak 0,5

F 1,4

wind

G H J I

5,5

1,4 F

dakplattegrond (afm zones in m)

1,4

2,0 1,4 0,5

0,8 2,0

nok

tabelwaarden tabelwaarden

berekend berekend

Axton Bouwadvies 3.2.4

(23)

18713 - Meer van Annecy 20 25-5-2019

wind evenwijdig aan nokrichting

waarden cpebepaalt met tabel NB.10-7.4b (u=90°)

a -45 berekend

dakzone A (m²) cpe,10 cpe,1 Cpe

F 1,03 -1,40 -2,00 -1,99

G 0,31 -1,20 -2,00 -2,41

H 5,35 -1,00 -1,30 -1,08

I 20,54 -0,90 -1,20 -0,90

a 45 berekend

dakzone A (m²) cpe,10 cpe,1 Cpe

F 1,03 -1,10 -1,50 -1,49

G 0,31 -1,40 -2,00 -2,31

H 5,35 -0,90 -1,20 -0,98

I 20,54 -0,50 -1,00 -0,50

loefzijde lijzijde

0,5 2,2 8,3

1,9 F

1,4

H I

0,6

0,4 G

wind nok (of goot)

0,4 G

0,6

H I

1,4 F

1,9

grondvlak / schildlengte

dakplattegrond (afm zones in m)

tabelwaarden

Axton Bouwadvies 3.2.5

(24)

18713 - Meer van Annecy 20 25-5-2019

ONDER- EN OVERDRUK

gebouwspecificaties

gebouwhoogte 8,00 m

voorgevel 11,00 m 10,00 m² 11%

achtergevel 11,00 m 0,00 m² 0%

zijgevel links 3,50 m 7,50 m² 27%

zijgevel rechts 3,50 m 0,00 m² 0%

dak 0,00 m² 0%

inwendige drukcoëfficienten

In geval van een dominante gevel bedraagt cpi 0,75 x cpe

In geval geen dominante gevel aanwezig is geldt:

h/d µ cpi

wind op voorgevel 0,25 0,43 0,25 0,2456

achtergevel 0,25 1,00 -0,30 -0,3 0,2

zijgevel links 0,77 0,57 0,05 -0,3 0,2

zijgevel rechts 0,77 1,00 -0,40 -0,3 0,2

WINDDRUK EN -ZUIGING VRIJSTAANDE WANDEN, BORSTWERINGEN EN (RECLAME)BORDEN (NEN-EN 1991-1-4 art.7.4)

dichtheids- en afmetingverhoudingen dichtheidsverhouding van het vlak

bruto oppervlak 29,70 m²

netto oppervlak 29,70 m²

f 1,00

lengte 11,00 m¹

hoogte gemiddeld 2,70 m¹

l/h 4,07

beschuttingsfactoren voor wanden en schermen (NEN-EN 1991-1-4 art.7.4.2)

afstand x 100,0 m¹tot aan de beschutting f 0,8 van de beschutting gevende wand

x/h 37,0

Ŵs 1,0

De beschuttingsfactor behoort niet te zijn toegepast in de eindzones binnen een afstand h gemeten vanaf het vrije uiteinde van de wand.

cpibeschouwen .

breedte openingen percentage

Axton Bouwadvies 3.2.6

(25)

18713 - Meer van Annecy 20 25-5-2019

winddruk op wanden en schermen (NEN-EN 1991-1-4 tabel 7.9)

vlak breedte cp,net cp,net,s windbelasting

[m¹] [kN/m²]

A 0,81 2,62 2,62 1,70

B 4,59 1,72 1,72 1,12

C 5,40 1,52 1,52 0,99

D 0,20 1,20 1,20 0,78

resultante windbelasting 32,45 kN

Axton Bouwadvies 3.2.7

(26)

18713 - Meer van Annecy 20 25-5-2019

NABIJGELEGEN BOUWWERKEN (NEN-EN 1991-1-4 bijlage A.4)

afmetingen omgeving

hoogte hhigh 16,00 m

lengte dlarge 33,60 m

breedte dsmall 16,20 m

afstand tot gevel x1of x2 2,80 m

gemiddelde hoogte nabijgelegen bouwwerken

have 0,00 m

berekening bepalende hoogte

r 16,00 m

zn 8,00 m

NEN-EN 1991-1-4 figuur A.4

Axton Bouwadvies 3.2.8

(27)

4 LIJN- EN PUNTLASTEN

(28)

18713 - Meer van Annecy 20 25-5-2019

4.2. BELASTINGEN OP STAALCONSTRUCTIE

Het eigen gewicht van de staalconstructie wordt in de berekening zelf meegenomen.

Alle onderstaande waarden moeten met 33% worden verhoogd in verband met extra winddruk door nabijgelegen bouwwerk.

Axton Bouwadvies 4.2.1

(29)

6 GRONDMECHANICA

(30)

18713 - Meer van Annecy 20 25-5-2019

6.1. BESCHOUWING PAALDRAAGKRACHT

paaltype schroefpaal fabrikant Krinner type 140x1600-M

toelaatbare gronddruk

ongedraineerde schuifsterkte

leem matig vast c^u= 100 kPa

veen slap, matig voorbelast c^u= 20 kPa

Op de locatie is door de bestrating en het cunnet een zekere voorbelasting aanwezig.

volumegewicht

beschouwing treksterkte

In de praktijk is het niet aannemelijk dat de schroefpaal zal bezwijken om de volgende redenen:

1.

2. windbelasting heeft een dynamisch karakter en vraagt dus een snelle vervorming van de bodem hetgeen gunstig is 3.

4. in de berekening is permeabiliteit van de gevel- en dakdelen niet meegenomen hetgeen conservatief 5.

De door de fabrikant opgegeven treksterkte van de paal in matig vast leem bedraagt 30 kN. Deze grondsoort heeft een toelaatbare gronddruk die varieert van 80 - 160 kN/m². Gezien de omschrijving wordt uitgegaan van 120 kN/m². De grondslag ter plaatse is onbekend zodat moet worden uitgegaan van een slappe klei / veen met een toelaatbare gronddrukspanning van 30 kN/m².

In de praktijk zullen alle drie bovengenoemde parameters van invloed zijn op het paaldraagvermogen en de treksterkte. Door anisotropie is er geen lineaire benadering van de treksterkte te maken.

Het (on)verzadigd volumegewicht voor van slappe klei bedraagt ten opzicht van leem circa de helft, te weten 20 kN/m³ en 10 kN/m³.

Uit de berekening blijkt een maximale trek op de middelste schroefpaal van circa 12,4 kN. Het knooppunt heeft in de berekening een veerstijfheid van 5 MN/m.

er is bij de berekening vanuit gegaan dat wanden en dak gesloten zijn in de meest ongunstige configuratie tijdens een zeer zware storm

bij het bezwijken van een paal (hoek- of middenpaal) zullen de de palen op het midden van de liggers mee gaan werken

de funderingsliggers zijn deels in de grond gelegen en zullen ook de nodige weerstand geven bij een omhoog gerichte kracht

Alle afwegingen makend kan het risico op volledig bezwijken van de berekende constructie als zeer klein worden beschouwd.

Met constructieleer wordt beoogd met cijfers de probabiliteit op bezwijken te toetsen. Daarnaast is er de voeling met de praktijk, de inschatting van de kans op een ongelukkige samenloop van omstandigheden en een inschatting van de gevolgen bij bezwijken.

Zo kan men ter verglijking bijvoorbeeld denken aan de constructieve weerstand van abri's, carports en fietsenstallingen.

Om de trekweerstand nog te verhogen worden er bij de schroefpalen op de hoeken nog betonnen poeren gestort met de afmeting 75x75x15 cm. Het gewicht hiervan bedraagt 0,75 x 0,75 x 0,15 x 24 x 0,9 = 1,82 kN. De bovenbelasting hierop bedraagt circa 2,8 kN. Samen goed voor een extra trekweerstand van 4,6 kN.

Axton Bouwadvies 6.1.1

(31)

7 COMPUTERMODELERING

(32)

18713 - Meer van Annecy 20 22-5-2019

7.1. COMPUTERMODEL STAALCONSTRUCTIE

Op het model zijn de lijn- en puntlasten ingevoerd die zijn berekend in 4.2.

Voor het computermodel is gebruik gemaakt van het programma SCIA Engineer 16.0.

Axton Bouwadvies 7.1.1

(33)

1. Inhoudsopgave

1. Inhoudsopgave 2

2. Rekenmodel 2

3. Knopen 3

4. Staven 3

5. Rekenmodel 4

6. Belastingsgevallen 5

7. Combinaties 5

8. Interne krachten in staaf; Vz 6

9. Interne krachten in staaf; My 6

10. Interne krachten in staal 7

11. 2D element - Interne krachten betonplaat 7

12. Reacties; Rz 7

13. Reacties 8

14. Vervormingen van staaf; uz 8

15. Verplaatsing van knopen 8

16. Staalcontrole 10

17. Staalcontrole 10

2. Rekenmodel

18713 - Meer van Annecy 20 16-05-2019

7.1.

2

X Y Z

(34)

3. Knopen

Naam Coördinaat X Coördinaat Y Coördinaat Z

[m] [m] [m]

K1 0,000 0,000 0,000

K2 5,440 0,000 0,000

K3 10,880 0,000 0,000

K4 0,000 3,380 0,000

K5 5,440 3,380 0,000

K6 10,880 3,380 0,000

Naam Coördinaat X Coördinaat Y Coördinaat Z

[m] [m] [m]

K7 0,000 0,000 2,610

K8 0,000 3,380 2,610

K9 5,440 3,380 2,610

K10 5,440 0,000 2,610

K11 10,880 0,000 2,610

K12 10,880 3,380 2,610

4. Staven

Naam Doorsnede Laag Lengte Vorm Beginknoop Type [m]

Eindknoop EEM-type

S1 CS2 - HEA120 Laag1 5,440 Lijn K1 Balk (80)

K2 standaard

K3 standaard

K4 standaard

K5 standaard

K6 standaard

K5 standaard

S8 CS38 - RHS160/80/8.0 Laag1 2,610 Lijn K1 Balk (80)

K7 standaard

K8 standaard

K9 standaard

K10 standaard

K11 standaard

K12 standaard

K8 standaard

K10 standaard

K9 standaard

K11 standaard

K12 standaard

K9 standaard

18713 - Meer van Annecy 20 16-05-2019

7.1.

3

(35)

5. Rekenmodel

18713 - Meer van Annecy 20 16-05-2019

7.1.

4

X Y Z

(36)

6. Belastingsgevallen

Naam Omschrijving Actie type Lastgroep Richting Duur 'Master' belastingsgeval Spec Belastingtype

BG1 Eigengewicht Permanent LG1 -Z

Eigen gewicht

BG2 Permanent Permanent LG1

Standaard

BG3 Wind half open lange Variabel LG2 Kort Geen

zijde

Standaard Statisch

BG4 Wind half open korte Variabel LG2 Kort Geen

zijde

Standaard Statisch

BG5 Wind gesloten lange Variabel LG2 Kort Geen

zijde

Standaard Statisch

7. Combinaties

Naam Omschrijving Type Belastingsgevallen Coëff.

[-]

wind open lang Lineair - UGT BG1 - Eigengewicht 0,90

BG2 - Permanent 0,90

BG3 - Wind half open lange 1,50 zijde

wind open kort Lineair - UGT BG1 - Eigengewicht 1,20

BGT open lang Lineair - BGT BG1 - Eigengewicht 1,00

BGT open kort Lineair - BGT BG1 - Eigengewicht 1,00

BG4 - Wind half open korte 1,00 zijde

BGT gesl lang Lineair - BGT BG1 - Eigengewicht 1,00

BG5 - Wind gesloten lange 1,00 zijde

wind gesl lang Lineair - BGT BG1 - Eigengewicht 0,90

BG5 - Wind gesloten lange 1,50 zijde

18713 - Meer van Annecy 20 16-05-2019

7.1.

5

(37)

8. Interne krachten in staaf; Vz

9. Interne krachten in staaf; My

18713 - Meer van Annecy 20 16-05-2019

7.1.

6

X Y Z

(38)

10. Interne krachten in staal

Lineaire berekening, Extreem : Doorsnede, Systeem : Hoofd Selectie : Alle

Klasse : Alle UGT Materiaal : S 235

Staaf css dx BG N Vy Vz Mx My Mz

[m] [kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kNm]

S1 CS2 - HEA120 2,720 wind open lang/1 -0,69 -0,32 0,05 0,00 0,52 0,40

S4 CS2 - HEA120 0,000 wind open lang/1 0,17 0,00 0,30 0,00 0,00 0,00

S1 CS2 - HEA120 0,000 wind open lang/1 -0,40 0,26 0,43 0,00 0,00 -0,32

S7 CS2 - HEA120 2,720 wind open kort/2 -0,07 0,03 -0,49 0,00 -0,48 0,08

S7 CS2 - HEA120 2,720 wind open kort/2 -0,18 -0,03 0,49 0,00 -0,48 0,08

S2 CS2 - HEA120 0,000 wind open lang/1 -0,29 0,08 0,44 0,00 0,00 0,00

S7 CS2 - HEA120 2,720 wind open lang/1 -0,38 0,08 -0,44 0,00 -0,55 0,23

S2 CS2 - HEA120 2,720 wind open lang/1 -0,29 0,08 -0,03 0,00 0,56 0,23

S1 CS2 - HEA120 5,440 wind open lang/1 -0,69 -0,32 -0,43 0,00 0,00 -0,47

S1 CS2 - HEA120 2,720 wind open lang/1 -0,40 0,26 -0,05 0,00 0,52 0,40

S21 CS38 - RHS160/80/8.0 0,000 wind open lang/1 -5,40 0,00 -7,34 0,00 12,95 0,02 S11 CS38 - RHS160/80/8.0 2,610 wind open lang/1 11,23 -0,70 4,99 0,01 13,02 -1,83 S20 CS38 - RHS160/80/8.0 0,000 wind open lang/1 -2,58 -1,22 -3,72 0,01 6,82 3,36 S15 CS38 - RHS160/80/8.0 3,380 wind open lang/1 -2,56 2,71 -4,54 -0,01 -7,13 1,14 S21 CS38 - RHS160/80/8.0 3,380 wind open lang/1 -5,40 0,00 -8,16 0,00 -13,24 0,02 S10 CS38 - RHS160/80/8.0 0,000 wind open lang/1 -4,84 -0,70 5,11 -0,01 -0,01 0,00 S8 CS38 - RHS160/80/8.0 0,000 wind open lang/1 4,50 0,12 2,60 -1,52 0,00 0,00 S12 CS38 - RHS160/80/8.0 0,000 wind open lang/1 5,22 -0,91 2,60 1,23 0,00 0,00 S10 CS38 - RHS160/80/8.0 2,610 wind open lang/1 -4,20 -0,70 5,11 -0,01 13,32 -1,83 S15 CS38 - RHS160/80/8.0 0,422 wind open lang/1 -2,56 0,10 -3,82 -0,01 5,23 -3,02

11. 2D element - Interne krachten betonplaat

Lineaire berekening, Extreem : Globaal Selectie : Alle

Klasse : Alle UGT

Basis grootheden. In knopen, gem. op elem..

12. Reacties; Rz

18713 - Meer van Annecy 20 16-05-2019

7.1.

7

X Y Z

(39)

13. Reacties

Lineaire berekening, Extreem : Knoop Selectie : Alle

Klasse : Alle UGT

Steunpunt BG dx Rx Ry Rz Mx My Mz

[m] [kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kNm]

Sn4/K2 wind open kort/2 0,11 -1,71 -1,30 0,00 0,00 -0,16

Sn4/K2 wind open lang/1 0,30 -4,76 -9,42 0,00 0,00 -0,46

Sn5/K3 wind open kort/2 0,11 -0,93 0,07 0,00 0,00 0,44

Sn5/K3 wind open lang/1 0,31 -2,57 -4,48 0,00 0,00 1,23

Sn1/K1 wind open kort/2 0,10 -0,89 0,32 0,00 0,00 -0,43

Sn1/K1 wind open lang/1 0,28 -2,48 -3,77 0,00 0,00 -1,20

Sn2/K4 wind open kort/2 0,10 -0,89 3,16 0,00 0,00 0,24

Sn2/K4 wind open lang/1 0,28 -2,48 4,12 0,00 0,00 0,66

Sn3/K5 wind open lang/1 0,30 -4,77 5,22 0,00 0,00 -0,01

Sn4/K6 wind open lang/1 0,31 -2,57 3,42 0,00 0,00 -0,37

Sb1/S1 wind open kort/2 2,720 0,11 -0,21 0,70 0,00 0,00 0,00 Sb1/S1 wind open lang/1 2,720 0,29 -0,58 0,09 0,00 0,00 0,00 Sb2/S7 wind open kort/2 2,720 0,11 -0,06 0,99 0,00 0,00 0,00 Sb2/S7 wind open lang/1 2,720 0,29 -0,17 0,88 0,00 0,00 0,00 Sb3/S2 wind open kort/2 2,720 0,11 -0,06 0,69 0,00 0,00 0,00 Sb3/S2 wind open lang/1 2,720 0,30 -0,17 0,07 0,00 0,00 0,00 Sb4/S6 wind open kort/2 2,720 0,11 -0,06 0,98 0,00 0,00 0,00 Sb4/S6 wind open lang/1 2,720 0,30 -0,17 0,86 0,00 0,00 0,00

14. Vervormingen van staaf; uz

15. Verplaatsing van knopen

Lineaire berekening, Extreem : Knoop Selectie : Alle

Klasse : Alle UGT

18713 - Meer van Annecy 20 16-05-2019

7.1.

8

X Y Z

(40)

Knoop BG Ux Uy Uz [mm] [mm] [mm]

K1 wind open lang/1 -0,1 0,8 0,8

K1 wind open kort/2 0,0 0,3 -0,1

K2 wind open lang/1 -0,1 1,6 1,9

K2 wind open kort/2 0,0 0,6 0,3

K3 wind open lang/1 -0,1 0,9 0,9

K3 wind open kort/2 0,0 0,3 0,0

K4 wind open lang/1 -0,1 0,8 -0,8

K4 wind open kort/2 0,0 0,3 -0,6

K5 wind open lang/1 -0,1 1,6 -1,0

K5 wind open kort/2 0,0 0,6 -0,8

K6 wind open lang/1 -0,1 0,9 -0,7

K6 wind open kort/2 0,0 0,3 -0,6

K7 wind open lang/1 -11,1 13,5 0,8

K7 wind open kort/2 -4,0 4,9 -0,1

K8 wind open lang/1 -11,1 13,5 -0,8

K8 wind open kort/2 -4,0 4,9 -0,6

K9 wind open lang/1 -11,1 25,5 -1,1

K9 wind open kort/2 -4,0 9,2 -0,8

K10 wind open lang/1 -11,1 25,5 1,9

K10 wind open kort/2 -4,0 9,2 0,3

K11 wind open lang/1 -11,1 13,6 0,9

K11 wind open kort/2 -4,0 4,9 0,0

K12 wind open lang/1 -11,0 13,5 -0,7

K12 wind open kort/2 -4,0 4,9 -0,6

18713 - Meer van Annecy 20 16-05-2019

7.1.

9

(41)

16. Staalcontrole

Lineaire berekening, Extreem : Staaf Selectie : Alle

Klasse : Alle UGT

Staaf css mat BG dx Algehele toetsing Doorsnedetoetsing Stabiliteittoetsing

[m] [-] [-] [-]

S1 CS2 - HEA120 S 235 wind open lang/1 5,440 0,03 0,03 0,03

S3 CS2 - HEA120 S 235 wind open kort/2 1,690 0,01 0,01 0,01

S8 CS38 - RHS160/80/8.0 S 235 wind open lang/1 2,610 0,18 0,17 0,18

17. Staalcontrole

Lineaire berekening, Extreem : Doorsnede Selectie : Alle

Klasse : Alle UGT

EN 1993-1-1 Norm Controle

Nationale bijlage: Nederlandse NEN-EN NA

Staaf S1 5,440 m HEA120 S 235 wind open lang/ 0,03 - Partiële veiligheidsfactoren

Gamma M0 voor weerstand van doorsneden 1,00 Gamma M1 voor weerstand tegen instabiliteit 1,00 Gamma M2 voor weerstand van netto-doorsneden 1,25 Materiaal

Vloeisterkte fy 235,0 MPa Uiterste sterkte fu 360,0 MPa Bouwwijze Gewalst ...::DOORSNEDE CONTROLE::...

Classificatie voor doorsnede-ontwerp Volgens EN 1993-1-1 artikel 5.5.2

Classificatie van interne delen onder druk Volgens EN 1993-1-1 tabel 5.2 blad 1

Maximale breedte/dikte-verhouding 14,80 Grenswaarde klasse 1 33,00 Grenswaarde klasse 2 38,00 Grenswaarde klasse 3 42,00

=> Interne drukonderdelen klasse 1 Classificatie van uitkragende flenzen Volgens EN 1993-1-1 tabel 5.2 blad 2

Maximale breedte/dikte-verhouding 5,69

Grenswaarde klasse 1 9,00

Grenswaarde klasse 2 10,00 Grenswaarde klasse 3 15,77

=> Uitkragende flenzen klasse 1

=> Doorsnede geclassificeerd als klasse 1 voor doorsnede-ontwerp

18713 - Meer van Annecy 20 16-05-2019

7.1.

10 opmerking 25-05-2019

De warmgewalste kokerprofielen zijn enkel in de kwaliteit S355 verkrijgbaar. Ook met een verhoging van 33% door extra winddruk blijven de waarden onder 1,0.

(42)

Kritische controle op positie 5.440 m Interne krachten Berekende Eenheid

N,Ed -0,69 kN

Vy,Ed -0,32 kN

Vz,Ed -0,43 kN

T,Ed 0,00 kNm

My,Ed 0,00 kNm

Mz,Ed -0,47 kNm

Drukcontrole

Volgens EN 1993-1-1 artikel 6.2.4 en formule (6.9)

A 2,5300e-03 m²

Nc,Rd 594,55 kN

Eenheidscontrole 0,00 - Controle buigend moment voor Mz

Volgens EN 1993-1-1 artikel 6.2.5 en formule (6.12),(6.13)

Wpl,z 5,8750e-05 m³

Mpl,z,Rd 13,81 kNm

Eenheidscontrole 0,03 - Dwarskrachtcontrole voor Vy

Eta 1,20

Av 2,0050e-03 m²

Vpl,y,Rd 272,03 kN

Eenheidscontrole 0,00 - Dwarskrachtcontrole voor Vz

Eta 1,20

Av 8,4200e-04 m²

Vpl,z,Rd 114,24 kN

Eenheidscontrole 0,00 - Torsiecontrole

Tau,t,Ed 0,7 MPa

Tau,Rd 135,7 MPa

Eenheidscontrole 0,00 -

Opmerking: De eenheidscontrole voor torsie is lager dan de grenswaarde van 0,05. Hierdoor wordt torsie beschouwd als niet-significant en wordt deze genegeerd in de gecombineerde controles.

Controle voor gecombineerde buiging, axiale kracht en Dwarskracht Volgens EN 1993-1-1 artikel 6.2.9.1 en formule (6.31)

Mpl,z,Rd 13,81 kNm

Opmerking: Aangezien de dwarskrachten minder dan de helft van de plastische dwarskrachtweerstanden bedragen, wordt het effect ervan op de momentweerstanden

genegeerd.

Opmerking: Aangezien de axiale kracht voldoet aan het criterium (6.35) van EN 1993-1-1 artikel 6.2.9.1(4) wordt het effect ervan op de momentweerstand

bij de z-z-as genegeerd.

De staaf voldoet aan de doorsnedecontrole.

...::STABILITEITSCONTROLE::...

Classificatie voor staafknikontwerp

Beslissende positie voor stabiliteitsclassificatie: 2,720 m Classificatie van interne delen onder druk Volgens EN 1993-1-1 tabel 5.2 blad 1

Maximale breedte/dikte-verhouding 14,80 Grenswaarde klasse 1 71,33 Grenswaarde klasse 2 82,13

=> Interne drukonderdelen klasse 1 Classificatie van uitkragende flenzen

18713 - Meer van Annecy 20 16-05-2019

7.1.

11

(43)

Volgens EN 1993-1-1 tabel 5.2 blad 2 Maximale breedte/dikte-verhouding 5,69

Grenswaarde klasse 2 10,00 Grenswaarde klasse 3 15,03

=> Uitkragende flenzen klasse 1

=> Doorsnede geclassificeerd als klasse 1 voor staafknikontwerp Buigingsknikcontrole

Volgens EN 1993-1-1 artikel 6.3.1.1 en formule (6.46)

Knikparameters yy zz

Zijd. flex. type Zijdelings flexibel Zijdelings stijf

Systeemlengte L 2,720 2,720 m

Knikfactor k 2,16 0,50

Kniklengte Lcr 5,877 1,366 m

Kritische Euler last Ncr 363,61 2566,23 kN

Slankheid Lambda 120,09 45,20

Relatieve slankheid Lambda,rel 1,28 0,48 Limietslankheid Lambda,rel,0 0,20 0,20

Opmerking: De slankheid of compressie kracht is zodanig dat Buigknik effecten kunnen worden genegeerd volgens EN 1993-1-1 artikel 6.3.1.2(4).

Torsieknikcontrole

Volgens EN 1993-1-1 artikel 6.3.1.1 en formule (6.46)

Opmerking: Voor deze I-sectie de Torsieknikweerstand is hoger dan de weerstand van Buigknik. Om deze reden is de Torsieknik niet afgedrukt in de uitvoer.

Gecombineerde buig- en axiale drukcontrole Volgens EN 1993-1-1 artikel 6.3.3 en formule (6.61),(6.62)

Buig- en axiale drukcontrole paramaters

Interactie methode alternatieve methode 2

Oppervlakte van de doorsnede A 2,5300e-03 m²

Plastische modulus van de doorsnede Wpl,y 1,1958e-04 m³ Plastische modulus van de doorsnede Wpl,z 5,8750e-05 m³

Ontwerpdrukkracht N,Ed 0,69 kN

Ontwerp buigend moment (maximum) My,Ed 0,53 kNm

Ontwerp buigend moment (maximum) Mz,Ed -0,47 kNm

Karakteristieke drukweerstand N,Rk 594,55 kN

Karakteristieke momentweerstand My,Rk 28,10 kNm

Karakteristieke momentweerstand Mz,Rk 13,81 kNm

Reductie factor Chi,y 1,00

Reductie factor Chi,z 1,00

Reductie factor Chi,LT 1,00

Interactiefactor k,yy 0,90

Interactiefactor k,yz 0,24

Interactiefactor k,zy 0,54

Interactiefactor k,zz 0,40

Maximum moment My,Ed is afgeleid van balk S1 positie 3,173 m.

Maximum moment Mz,Ed is afgeleid van balk S1 positie 5,440 m.

Interactie methode 2 parameters

Methode voor interactiefactoren Tabel B.1 Zijdelings flexibel type y Zijdelings flexibel Equivalente moment factor C,my 0,90

Resulterend belastingtype z puntlast F

Uiteinde moment M,h,z -0,47 kNm

Veldmoment M,s,z 0,14 kNm

Factor alpha,s,z -0,29

Ratio van uiteinde momenten Psi,z -0,84 Equivalente moment factor C,mz 0,40 Resulterend belastingtype LT lijnlast q

Uiteinde moment M,h,LT 0,52 kNm

Veldmoment M,s,LT 0,42 kNm

Factor alpha,s,LT 0,81

Ratio van uiteinde momenten Psi,LT 0,00 Equivalente moment factor C,mLT 0,85

Eenheidscontrole (6.61) = 0,00 + 0,02 + 0,01 = 0,03 - Eenheidscontrole (6.62) = 0,00 + 0,01 + 0,01 = 0,02 -

18713 - Meer van Annecy 20 16-05-2019

7.1.

12

(44)

Plooicontrole

Volgens EN 1993-1-5 artikel 5 & 7.1 en formule (5.10) & (7.1) Plooiparameters

Knik veldlengte a 5,440 m

Lijf niet-verstijfd

Lijfhoogte hw 98 mm

Lijfdikte t 5 mm

Materiaal coefficiënt epsilon 1,00 Correctiefactor voor dwarskracht Eta 1,20 Plooiverificatie

Lijf slankheid hw/t 19,60 Lijfslankheid limiet 60,00

Opmerking: De slankheid van het lijf is zo dat de Plooi effecten kunnen worden genegeerd volgens EN 1993-1-5 artikel 5.1(2).

De staaf voldoet aan de stabiliteitscontrole.

Staaf S11 2,610 m RHS160/80/8.0 S 235 wind open lang/ 0,38 - Partiële veiligheidsfactoren

=> Doorsnede geclassificeerd als klasse 1 voor doorsnede-ontwerp Kritische controle op positie 2.610 m

Interne krachten Berekende Eenheid

N,Ed 11,23 kN

Vy,Ed -0,70 kN

Vz,Ed 4,99 kN

T,Ed 0,01 kNm

My,Ed 13,02 kNm

Mz,Ed -1,83 kNm

Trekcontrole

A 3,5200e-03 m²

Npl,Rd 827,20 kN

Nu,Rd 912,38 kN

Nt,Rd 827,20 kN

Eenheidscontrole 0,01 - Controle buigend moment voor My

Wpl,y 1,7149e-04 m³

Mpl,y,Rd 40,30 kNm

Wpl,z 1,0428e-04 m³

18713 - Meer van Annecy 20 16-05-2019

7.1.

13

(45)

Mpl,z,Rd 24,51 kNm Eenheidscontrole 0,07 - Dwarskrachtcontrole voor Vy

Eta 1,20

Av 1,1733e-03 m²

Vpl,y,Rd 159,19 kN

Eta 1,20

Av 2,3467e-03 m²

Vpl,z,Rd 318,39 kN

Eenheidscontrole 0,02 - Torsiecontrole

Tau,t,Ed 0,1 MPa

Tau,Rd 135,7 MPa

MN,y,Rd 40,30 kNm

Alfa 1,66

MN,z,Rd 24,51 kNm

Beta 1,66

Eenheidscontrole (6.41) = 0,15 + 0,01 = 0,17 -

genegeerd.

=> Doorsnede geclassificeerd als klasse 1 voor staafknikontwerp Kipcontrole

Volgens EN 1993-1-1 artikel 6.3.2.1

Opmerking: De doorsnede betreft een RHS sectie met 'h / b < 10 / Lambda,rel,z'.

Deze sectie is daarom niet onderhevig aan kip.

Buig- en axiale trekcontrole Volgens EN 1993-1-3 artikel 6.3

Ontwerptrekkracht N,Ed 11,23 kN

Ontwerp buigende momenten My,Ed 13,02 kNm Ontwerp buigende momenten Mz,Ed -1,83 kNm

Trekweerstand Nt,Rd 827,20 kN

Buigweerstand Mb,y,Rd 40,30 kNm

Buigweerstand Mc,z,Rd,com 24,51 kNm Eenheidscontrole = 0,32 + 0,07 - 0,01 = 0,38 - De staaf voldoet aan de stabiliteitscontrole.

18713 - Meer van Annecy 20 16-05-2019

7.1.

14

(46)

Staaf S16 5,440 m RHS100/50/5.0 S 275 wind open lang/ 0,90 - Partiële veiligheidsfactoren

=> Doorsnede geclassificeerd als klasse 1 voor doorsnede-ontwerp Kritische controle op positie 5.440 m

Interne krachten Berekende Eenheid

N,Ed 0,39 kN

Vy,Ed 5,21 kN

Vz,Ed 2,30 kN

T,Ed 0,04 kNm

My,Ed 2,73 kNm

Mz,Ed 4,65 kNm

Trekcontrole

A 1,3700e-03 m²

Npl,Rd 376,75 kN

Nu,Rd 424,15 kN

Nt,Rd 376,75 kN

Eenheidscontrole 0,00 - Controle buigend moment voor My

Wpl,y 4,1867e-05 m³

Mpl,y,Rd 11,51 kNm

Wpl,z 2,5460e-05 m³

Mpl,z,Rd 7,00 kNm

Eenheidscontrole 0,66 - Dwarskrachtcontrole voor Vy

Eta 1,20

Av 4,5667e-04 m²

Vpl,y,Rd 72,51 kN

Eta 1,20

Av 9,1333e-04 m²

Vpl,z,Rd 145,01 kN

18713 - Meer van Annecy 20 16-05-2019

7.1.

15

(47)

Torsiecontrole

Tau,t,Ed 0,9 MPa

Tau,Rd 158,8 MPa

MN,y,Rd 11,51 kNm

Alfa 1,66

MN,z,Rd 7,00 kNm

Beta 1,66

Eenheidscontrole (6.41) = 0,09 + 0,51 = 0,60 -

genegeerd.

=> Doorsnede geclassificeerd als klasse 1 voor staafknikontwerp Kipcontrole

Volgens EN 1993-1-1 artikel 6.3.2.1

Opmerking: De doorsnede betreft een RHS sectie met 'h / b < 10 / Lambda,rel,z'.

Deze sectie is daarom niet onderhevig aan kip.

Buig- en axiale trekcontrole Volgens EN 1993-1-3 artikel 6.3

Ontwerptrekkracht N,Ed 0,39 kN

Ontwerp buigende momenten My,Ed 2,73 kNm Ontwerp buigende momenten Mz,Ed 4,65 kNm

Trekweerstand Nt,Rd 376,75 kN

Buigweerstand Mb,y,Rd 11,51 kNm

Buigweerstand Mc,z,Rd,com 7,00 kNm Eenheidscontrole = 0,24 + 0,66 - 0,00 = 0,90 - De staaf voldoet aan de stabiliteitscontrole.

18713 - Meer van Annecy 20 16-05-2019

7.1.

16

(48)

11 BIJLAGEN

(49)

18713 - Meer van Annecy 20 22-5-2019

11.2. DOCUMENTATIE PRODUCTEN

omschrijving fabrikant / leverancier

productblad Krinner 140x1600-M KRINNER

Axton Bouwadvies 11.2.1

(50)

Technische wijzigingen voorbehouden!

Krinner Schraubfundamente GmbH

Basisinformatie

Toepassing o.a. :

KSF F 140x2100-M KSF F 140x1600-M Nominiale lengte (mm)

2100 1600

Schachtdiameter (mm)

139,70 139,70

Gewicht (kg)

24,00 20,00

Artikelnummer

25490 25489

KSF F 140x 1600-M

Produktinformatie

Flens: staal S355

Indraaispiraal doorlopend gelast

Oppervlaktebedekking: thermisch verzinkt volgens DIN EN ISO 1461

Technisch datablad F-Serie

efficiënt – geen beton - duurzaam

(51)

Technische wijzigingen voorbehouden!

Krinner Schraubfundamente GmbH

KSF F 140x2100-M KSF F 140x1600-M a Lengte (mm) (±25 mm)

2065 1665

b Buitendiameter schacht (mm)

139,70 139,70

c Binnendiameter (mm)

132,50 132,50

d H.o.h. gatdiameter (mm)

180 180

e Gatdiameter (mm)

12 x 17 12 x 17

f Buitendiameter ﬂens (mm)

220 220

g Flensdikte (mm)

5 1 5

1 Technische gegevens

a b

g c

d f e

KSF F 140x2100-M KSF F 140x1600-M Webkey

F2549011D F2548911D

Online-Service

(52)

!

" # $

% &

# $

'( )

# * $

'( )

# * $

'( )

+,

# * $ # *$ # *$

-

# *$

!. /&!

01122 /+3240+22&/56&+22 +78)5 7)6 ++)+32 +1)892 50)12 32)22 +8)12

06+62 /+324+622&/56&+22 +78)5 7)6 ++)+32 +1)892 13)22 72)22 +1)12

01120 /+324+722&/56&+22 +78)5 7)6 ++)+32 +1)892 32)22 02)22 +2)12

03+22 /984+222&/62 99)8 7)6 3)7+3 6)082 05)22 +7)12 3)12

03292 /984 922&/62 99)8 7)6 3)7+3 6)082 00)12 +2)12 7)12

03211 /98 4 112&/62 99)8 7)6 3)7+3 6)082 +9)22 9)12 0)22

!. .&!

01393 .+324+622&: +78)5 7)6 ++)+32 +1)892 7)85 13)22 72)22 +1)12

01397 .+324+722&: +78)5 7)6 ++)+32 +1)892 7)85 32)22 02)22 +2)12

01382 .+3240+22&' +78)5 7)6 ++)+32 +1)892 1)50&

8)66 50)12 32)22 +8)12

01398 .+324+622&' +78)5 7)6 ++)+32 +1)892 1)50&

8)66 13)22 72)22 +1)12

01359 .564+622&( 56)+ 7)6 7)285 3)112 71)22 0+)12 9)12

01355 .564+722&( 56)+ 0)6 0)709 7)261 01)22 +0)12 1)12

01356 .564+222&( 56)+ 0)6 0)709 7)261 +6)12 8)12 3)12

01351 .564 922&( 56)+ 0)6 0)709 7)261 +7)12 5)22 7)12

!. ;&!

0136+ ;++34+722&34'+6 ++3)7 7)6 5)708 +2)632 32)22 0+)22 +2)22

01362 ;++34+222&34'+6 ++3)7 7)6 5)708 +2)632 02)22 +2)12 6)22

01318 ;984+722&34'+0 99)8 0)6 7)003 3)612 +9)22 +2)22 3)02

01319 ;984+222&34'+0 99)8 0)6 7)003 3)612 +3)12 5)12 7)02

01315 ;984 922&34'+0 99)8 0)6 7)003 3)612 +2)12 6)22 0)12

01316 ;5640+22&74'+6 56)+ 7)6 7)285 3)+22 31)22 70)12 ++)22

01311 ;564+622&74'+6 56)+ 7)6 7)285 3)+22 71)22 0+)12 9)12

01313 ;564+722&74'+6 56)+ 7)6 7)285 3)+22 01)22 +0)12 1)12

03297 ;564 922&34'+0 56)+ 0)6 0)709 7)261 1)12 3)22 0)22

01310 ;664612&74'9 66)2 0)2 +)767 +)852 7)22 0)22 2)51

02261 ;664612&+4'9 66)2 0)2 +)767 +)852 7)22 0)22 2)51

02211 ;664112&+4'9 66)2 0)2 +)767 +)852 0)12 +)52 2)12

(53)

!

" # $

% &

# $

'( )

# * $

'( )

# * $

'( )

+,

# * $ # *$ # *$

-

# *$

!. '&!

01327 '+3247222&'03 +78)5 7)6 ++)+32 +1)892 6)12&

8)56 91)22 36)22 00)22

01322 '+3240+22&'03 +78)5 7)6 ++)+32 +1)892 6)12&

8)56 50)12 32)22 +8)12

01719 '++347222&'03 ++3)7 7)6 5)708 +2)6+2 3)71&

6)17 5+)92 78)02 +5)12

01710 '++340+22&'03 ++3)7 7)6 5)708 +2)6+2 3)71&

6)17 66)22 75)12 +5)22

0171+ '++34+622&'03 ++3)7 7)6 5)708 +2)6+2 3)71&

6)17 35)12 05)12 +7)12

01712 '++34+722&'03 ++3)7 7)6 5)708 +2)6+2 3)71&

6)17 71)22 02)12 8)12

01729 '9847222&'03 99)8 7)6 3)7+3 6)002 0)67&

7)81 6+)22 75)02 +1)72

01720 '9840+22&'03 99)8 7)6 3)7+3 6)002 0)67&

7)81 11)22 71)22 +3)22

0172+ '984+622&'03 99)8 7)6 3)7+3 6)002 0)67&

7)81 3+)22 03)12 ++)22

01722 '984+722&'03 99)8 7)6 3)7+3 6)002 0)67&

7)81 72)22 +6)12 5)12

010++ '5647222&'+6 56)+ 7)6 7)285 3)+22 +)77&

0)3+ 38)22 71)22 +0)12

01023 '5640+22&'+6 56)+ 7)6 7)285 3)+22 +)77&

0)3+ 31)22 70)12 ++)12

01027 '564+622&'+6 56)+ 7)6 7)285 3)+22 +)71&

0)3+ 71)22 0+)12 9)12

01020 '564+722&'+6 56)+ 7)6 7)285 3)+22 +)71&

0)3+ 01)22 +0)12 6)12

0102+ '564+722&'+0 56)+ 0)6 0)709 7)261 +9)12 ++)12 1)12

01021 '564+222&'+0 56)+ 0)6 0)709 7)261 +6)12 8)12 3)12

01022 '564 922&'+0 56)+ 0)6 0)709 7)261 +7)12 5)22 7)12

!. <&!

0+266 <664961&+++ 66)2 0)2 +)767 +2)12 1)12 7)12

0+261 <664961&8+ 66)2 0)2 +)767 +2)12 1)12 7)12

0+260 <664572&+++ 66)2 0)2 +)767 6)22 3)12 0)12

0+26+ <664572&8+ 66)2 0)2 +)767 6)22 3)12 0)12

0+267 <664572&5+ 66)2 0)2 +)767 6)22 3)12 0)12

0+262 <664112&5+ 66)2 0)2 +)767 0)12 +)52 2)12

+, =3&+0,

4 >

= ?@ ', A B -

C

D >

! ! !

(54)