Produktie-eigenschappen van HSLA staal

Citation for published version (APA):

Meijers, G. J. M. (1983). Produktie-eigenschappen van HSLA staal. (TH Eindhoven. Afd. Werktuigbouwkunde, Vakgroep Produktietechnologie : WPB; Vol. WPB0022). Technische Hogeschool Eindhoven.

Document status and date: Gepubliceerd: 01/01/1983

Document Version:

Uitgevers PDF, ook bekend als Version of Record

Please check the document version of this publication:

• A submitted manuscript is the version of the article upon submission and before peer-review. There can be important differences between the submitted version and the official published version of record. People interested in the research are advised to contact the author for the final version of the publication, or visit the DOI to the publisher's website.

• The final author version and the galley proof are versions of the publication after peer review.

• The final published version features the final layout of the paper including the volume, issue and page numbers.

Link to publication

General rights

Copyright and moral rights for the publications made accessible in the public portal are retained by the authors and/or other copyright owners and it is a condition of accessing publications that users recognise and abide by the legal requirements associated with these rights. • Users may download and print one copy of any publication from the public portal for the purpose of private study or research. • You may not further distribute the material or use it for any profit-making activity or commercial gain

• You may freely distribute the URL identifying the publication in the public portal.

If the publication is distributed under the terms of Article 25fa of the Dutch Copyright Act, indicated by the “Taverne” license above, please follow below link for the End User Agreement:

www.tue.nl/taverne

Take down policy

If you believe that this document breaches copyright please contact us at:

openaccess@tue.nl

providing details and we will investigate your claim.

PRODUKTIE-EIGENSCHAPPEN VAN HSLA_ STAAL Auteur: G.J.M. Meijers. WPB-Rapport nr. 0022 mei '83 W83 - 04 Begeleider Docent Gecommitteerde Bedrijf Periode

dr.ir. J.A.H. Ramaekers ire P.B.C. Peeters

ire L.J.A. Houtackers TH Eindhoven

Voorwoord

In het kader van het afstu.deren aan de HTS Venlo heb ik de volgende opdracht gekregen

- D.rn.v. een literatuurstudie en experimenten, het onder-zoeken van de produktie eigenschappen van HSLA staal.

De opdracht werd uitgevoerd op de TH Eindhoven. Deze opdracht heb ik niet helernaal kunnen voltooien omdat de tijd te kort was. Ik hoop dat dit verslag een goede basis vorrnt voor het verder uitdiepen van dit onderwerp.

Langs deze weg wil ik de medewerkers van de sektie II Ornvorm technologie " bedanken voor de geweldige hUlp en prettige samenwerking. Ook wil ik de personen

van Bakel en van Dijck, van sektie " Materiaalkunde " bedanken voor de adviezen en medewerking.

Samenvatting

Het HSLA staal wordt steeds meer in de automobiel industrie gebruikt met als doel de massa van de ( vracht ) auto te verminderen.

Omdat er problemen optreden bij het verwerken van HSLA staal met de bestaande produktie middelen, is een onderzoek

ingesteld naar de produktie-eigenschappen van HSLA staal. Er zijn twee soorten HSLA stalen onderzocht namelijk : - Het HSLA dieptrekstaal.

- Het HSLA construktie staal.

Over dit onderzoek is het volgende gekonkludeerd :

- Het toepassen van HSLA dieptrekstaal bij de bestaande produktie middelen, kunnen problemen opleveren omdat de dieptrekbaarheid en de strekbaarheid minder is dan dat van het tot nu toe toegepaste staal.

- Het toepassen van HSLA construktie staal levert geen problemen Ope

Suggesties, die het probleem van het HSLA dieptrekstaal kunnen oplossen zlJn :

- Gereedschappen toepassen met een lagere dieptrek ver-houding (

/3 ) .

- Een andere smering of oppervlakte ruwheid toepassen, die het strekken van HSLA dieptrekstaal voorkomt. Ook wordt gedacht aan een betere smering onder de plooihouder.

Summary

The HSLA steel is used more often in the automobile industrie for the purpose of reducing the motorcar or truck mass.

Because there problems appear in the processing of HSLA steel with the existing means of production, an inquiry has been made into the production-properties of HSLA steel.

Two kinds of HSLA steel have been examined, namely - HSLA deepdrawing steel.

- HSLA construction steel.

Concerning this examination the following has been

concluded :

The application of HSLA deepdrawing steel by the existing production-means can produce problems because the

deepdraw properties and the stretch properties is les than the steel that now is being used.

The application of HSLA construction steel doesn't produce any problems

Suggestions, that may solve the problems of HSLA steel are - To apply tools with a lower deepdrawingratio

(/3

).

- To apply other lubricant or surface roughness that prevents the stretching of the HSLA deepdrawing steel. The suggestion has been made, to use a better lubricant underneath the blank holder.

Inhouds opgave

1 Inleiding

2 HSLA staal

2.1 Wat is HSLA staal

2.2 Hoe wordt HSLA staal vervaardigd 2.3 Bewerkbaarheid HSLA staal

Trekproef

3.1 Bepaling van

Gv,

6'6

en

d

3.2 Bepaling van C en n waarden 3.3 De anisotropie faktor

3.4 Beschouwing van de vloeivlag verschijnsel bij HSLA staal

4 Engelhardt proef

4.1 Theoretisch model

4.2 Vergelijking van de theoretische met de praktische waarden

5 De mechanische BUlgetest

5.1 De raster methode

5.2 De grensvervormings kromme 5.3 De rek - weg kromme

5.4 De resultaten van de mechanische BUlgetest

6 Buig proef 6.1 Terugvering 6.2 Kritische straal 7 Struktuur onderzoek 8 Konklusie Literatuurlijst Bijlagen blz. 5 6 6 6 7 8 9 9 12 13 18 19 21 22 22 23 26 27 29 29 30 32 34 35

1. Inleiding

Steeds meer wordt in de automobiel industrie gezocht naar gebruik en toepassing van alternative materiaal soorten met een' hogere treksterkte. Dit met als doel de massa van de ( vracht ) auto teverminderen. Een steeds meer opkomende staalsoort is het HSLA staal.

Nu rijst de vraag of dit staal is toe te passen bij de bestaande produktie middelen. In de praktijk is gebleken dat problemen ontstaan.

Bijvoorbeeld : - dieptrekken.

Bij dit proces snoert het HSLA staal sneller in dan normaal dieptrekstaal. - buigen.

Bij het buigen met een critische bUig-straal ontstaan scheurtjes bij HSLA staal. Om iets over HSLA staal te weten te komen, is literatuur onderzoek verricht.

D.m.v. proeven worden diversen produktie eigenschappen van het HSLA staal bepaald. De produktie eigenschappen worden vergeleken met dat van het tot nu toe toegepaste staal. Uit de resultaten van de proeven worden konklusies getrokken over de toepasbaarheid van HSLA staal.

2. HSLA staal

2.1. Wat is HSLA staal

HSLA is een afkorting van High Strength Low Alloy.

Zoals de naam zegt is het een laag gelegeerd staal soort, die een hogere sterkte bezit. Met sterkte wordt een

hogere vloeigrens bedoeld.

2.2. Hoe wordt HSLA staal vervaardigd

Volgens lit. 1 en 2 kan HSLA staal op verschillende manieren vervaardigd worden. De belangrijkste twee methoden worden hier samengevat.

De methoden van vervaardigen zijn

- Door staal met een zeer laag koolstofpercentage ( ~0,04

%

te legeren met mangaan ( ~2

% )

en door.het staal op een gecontroleerde manier te walsen en af te koelen. Het mangaan vertraagt de transformatie van y naar a

struk-tuur zodat er een fijne a struktuur wordt gevormd. Door het walsen wordt de struktuur gedeformeerd, dat weer tot een hogere sterkte leidt.

Dit type staal wordt vooral gebruikt voor construktiestaal. In de vrachtautomobiel industrie wordt dit staal vooral gebruikt voor ophang beugels.

- Door staal met een laag koolstof percentage te legeren met speciale legerings elementen zoals koper, mangaan, niobium, silicium en molydeen. Door het walsen en het vervolgens aan de lucht afkoelen, treedt precipitatie harding op. Het eindresultaat is een staalsoort met een hoge sterkte. Ook kunnen door deze methode de twee fase stalen ( dual-phase steel ) vervaardigd worden. Deze stalen hebbengeen speciale warmte behandeling nodig.

De struktuur bestaat uit martensiet eilanden ( 10

a

20

% ),

die ingebed zijn in een matrix van gedeformeerde ferriet. Dit staal wordt veel gebruikt voor plastische omvorm

processen zoals dieptrekken.

2.3. Bewerkbaarheid HSLA staal

De bewerkbaarheid van HSLA staal kan op verschillende manieren bekeken worden. Afhankelijk van de toepassing

stelt men andere eisen aan het materiaal. Om enige duidelijk-heid te krijgen omtrent de bewerkbaarduidelijk-heid van HSLA staal

worden verschillende bewerkingen genoemd :

- Verspanende bewerking : HSLA staal is goed te verspanen - Omvormende bewerking : Vooral het dual phase staal is

goed om te vormen. Deze staal soort wordt als dieptrek-staal gebruikt.

- Lasbaarheid : Het staal is goed te lassen vanwege het laag koolstof percentage. Door warmte invloeden verliest het staal plaatselijk zijn mechanische eigenschappen.

3. Trekproef

Om de mechanische eigenschappen van het HSLA staal te bepalen wordt een trekproef op het materiaal uitgevoerd. De trekproef wordt op twee verschi1lende trekbanken uit-gevoerd name1ijk de Houdsfield en de Zwick trekbank. De Houdsfie1d trekbank is uitgerust met

- Kracht opnemer ( F );

- Breedte verschil opnemer ( A1 ).

- Dikte verschil opnemer ( AS).

De waarden worden op een display weergegeven en kunnen tijdens de proef vastgehouden en genoteerd worden. De genoteerde waarden worden eerst omgerekend naar de

werkelijke dikte ( s en breedte ( b ). Vervolgens

worden de waarden F, b en s m.b.v. computerkaarten in

de computer gevoerd. Met de computerprogramma A - 41003 - 3 worden de volgende waarden berekend :

- Karakteristieke deformatieweerstand ( C ). - Verstevigingsexponent ( n ).

- Voordeformatie (

c..

0 ) .

- Breuk sterkte (~ ).

- Anisotropie faktor ( R ). De Zwick trekbank is uitgerust met

- Kracht opnemer ( F ).

- Lengte verschil opnemer ( Al ). De waarden worden uitgetekend op grafiek papier m.b.v. een X - Y schrijver. Verder heeft de trekbank nog de

beschikking over een calculator, die nadat enkele waarden zijn ingevoerd, de volgende waarden uitrekend

- Vloeigrens (~ ).

- Breuk sterkte ( ~ ).

- Maat rek. (

S ).

Deze trekproef is genormaliseerd en is in lit. 3 beschreven. Het staal waarop de proeven worden uitgevoerd zijn :

- Construktiestaa1 : Het tot nu toe gepaste staal Fe 510 en de HSLA stalen KF 500 van Cockerill en Kloeckner.

- Dieptrekstaa1 : Het tot nu toegepaste staal DxR 180 en de HSLA stalen Soldur 34 en E 420.

3.1. Bepaling van Gv ,<fa en ~

Zoals we al vernomen hebben,verschilt de bepaling van mechanische eigenschappen per trekbank. Is de trekproef uitgevoerd op de Houdsfield trekbank dan worden de waarden berekend d.m.v. de computer. Voor de uitwerking zie bijlage

2 en 3.

Resultaten met de Houdsfield trekbank

Materiaal

_{0e [}

N/mm2 ] Fe 510 576 KF 500 Cockerill 616 KF 500 Kloeckner 663 DxR 180 280

E

420 504 Soldur 34 422

Is de trekproef uitgevoerd op de Zwick trekbank dan worden de waarden direkt berekend en weergegeven.

Resultaten met de Zwick trekbank :

Materiaal

G:- [

N/mm2 _]

G;; [

N/mm2 ]

~

[ % ]

Fe 510 402 566 25

KF 500 Cockerill 487 579 29

KF 500 Kloeckner 586 610 25

In fig. 3.1 worden de trekkrammes van de beproefde stalen weergegeven.

3.2. Bepaling van C en n waarden

- M.b.v. de Zwick trekbank :

Het is bekend dat de Zwick trekbank de kracht-weg kromme optekent. Uit deze kracht-weg Kramme kan men de C en n

600

~E E Z

---~

400

c) a) KF 500 Cockerill. b) KF 500 Kloeckner. c) Fe 510.

200

A

N o

0 + - - - . . . - - - , - - - -

_o Fig 3.1. De trekkommes van de beproefde stalen.

waarden grafisch bepalen. De methode waarop dit gebeurt wordt beschreven in lit. 4. Voor de grafische uitwerking zie bijlage 5. De resultaten : Materiaal C [ N/mm2 ] n Fe 510 820 0,15 KF 500 Cockerill 900 0,16 KF 500 Kloeckner 895 0,12

- M.b.v. de Houdsfield trekbank :

De door de Houdsfield trekbank weergegeven waarden worden in de computer gevoerd en m.b.v. het computerprogramma A - 41003 - 3 worden C en n waarden berekend. Het

programma heeft ook de mogelijkheid om de voordeformatie

( E.

0 ) te bepalen indien di t nodig is. Als

£

0 <. 0,001 is

dan wordt deze verwaarloosd. Voor de uitwerking zie bijlage 2 en 3.

Het is uit de trekproef gebleken dat Fe 510 en KF 500 ( de construktie stalen ) een vloeivlag vertonen. De vloeivlag wordt nader besproken in paragraaf 3.4. Nu blijkt dat deze vloeivlag invloed heeft op de C en n bepaling. Daarom zijn de waarden

C(W

en [,nog eens op dubbellogaritmisch papier uitgezet, zie bijlage 4. Het is dUidelijk te zien dat de begin punten sterk afwijken van de lijn. Daarom is besloten dat de waarden, die door de computer berekend zijn te vervangen door de grafische

waarden. In dit geval dient ook opgemerkt te worden

dat het HSLA staal niet spannings vrij gegloeid kan worden, daar het anders de speciale mechanische eigenschappen

verliest. De resultaten Materiaal C [ N/mm2 _] n

Eo

Fe 510 840 0,16 ( 0,013 ) KF 500 Cockerill 950 0,16 ( 0,0072 ) KF 500 Kloeckner 1020 0,15 ( ₀ ) DxR 180 0° m.w.r. 491 0,24 0 DxR 180 45° m.w.r. 502 0,23 0 Soldur 34 0° m.w.r. 752 0,23 0,02 Soldur 34 45° m.w.r 708 0,24 0,03 E _{420 0° m.w.r.} 816 0,17 0,01 E 420 45° m.w.r. 786 0,18 0,01 m.w.r. = met de wals-richting

Samenvattend kan het volgende over de resultaten gezegd worden :

G'&

van KF 500 is iets hoger dan dat van Fe 510.

G"v

van KF 500 is dUidelijk hoger dan dat van Fe 510.

- De C waarde van de HSLA stalen zijn hoger

- De n waarde van KF 500 verschilt weinig met dat van Fe 510. -~ van de HSLA dieptrekstalen zijn veel hager dan dat van

DxR 180.

De n waarden van DxR 180 en Soldur 34 zijn gelijk terwijl dat van E 420 laag is.

- HSLA dieptrekstalen bezitten een voordeformatie.

3.3. De anisotropie faktor

De anisotropie faktor wordt gedefinieerd door

Rex. =

0<

=

Cb

(

3.a )

t.s

hoek van de trekstrip met de walsrichting.

We kunnen twee gevallen onderscheiden :

Als

R

<

1

d.w.z. dikte rek is groter dan de breedte rek. Als R

>

1 d.w.z. dikte rek is kleiner dan de breedte rek. Bij dieptrekken is het belangrijk dat de anisotropie faktor groter dan 1 is. Dit zal aan de hand van een vloei-elips van Von Mises duidelijk gemaakt worden.

Dat de vloei-elips langwerpiger wordt door een grotere R wordt in l i t . 5 beschreven. b- - - N Fig. 3.2. r ~---plooihouder

~~~~~----produkt

~---rnat rij s

-G"i .;"

--; '

,.---.

R 1 I I I I / 7 \ ~ \

...

_--

'"

a

Fig 3.3. Vloeifiguren van Von Mises.

b

In fig. 3.2 zlJn de plooihouder en dieptrek gebieden aan-gegeven. Uit fig. 3.3. a en b zien we dat de plooihouder kracht lager genomen kan worden en dat de dieptrek kracht hoger op kan lopeno

De anisotropie faktor wordt uit de trekproef bepaald.

We zien dat de anisotropie faktor varieert bij de

verschil-lende rekken. Daarom zijn de R waarden in een as - ab

grafiek weergegeven. Zie figuren 3.4.en 3.5.

3.4. Beschouwing van de vloei vlag verschijnsel bij HSLA staal

Uit de trekkromme van fig. 3.1. is gebleken dat HSLA staal een vloeivlag vertoont. Omdat het hier echter om construktie-staal gaat, heeft het verschijnsel geen invloed op de

bruikbaarheid van het staal.

Bij dieptrekken is dit verschijnsel niet gewenst omdat het de vloeilijnen op het materiaal oppervlakte veroorzaakt. Deze vloeilijnen zijn oneffenheden op het materiaal opper-vlak.

Als een dieptrekstaal toch een vloeivlag vertoont dan kan men het verschijnsel wegwerken door in het materiaal een voordeformatie aan te brengen. Zie fig. 3.6.

Deze voordeformatie blijkt in het HSLA staal aanwezig te zijn.

E,=

0,2

E E

1

-...

0,06

0,03

0,09

V)

<J

0,12

0,15 - - - . : - - - ; ,

O-l----~r---~----

...

- - - _ _ : _ ! u ' ' _ o IT') ~ 0'. _~.6.

b

[m m

1

..-o· 0 0

Fig. 3.5. De

0,1

0,7

0,8

0,9

~

R

E

1,1

E

...

Vl

<3

0,08

t

0,06

E-O,2

1-0,04

E,=

0,15

0,02

E,

=

0,1

O+----..---..,.---r---~

__---___'

o

~

6

~-

~-

-

:=-Ab

[mm}

~

<t:--~s - 4b grafiek veer ae rtSLA stalen.

E 420 0° m.w.r.

_ . -

Se1dur 34 0° m.w.r.

-

-

- --

_{E 420 45° m.w.r.} - ' - ' - ' - _{Se1dur 34 45° m.w.r.} 0° m.w.r. : E 420 : E.1

₌

0,1 : R

₌

1,05 Se1dur:34 : c.1

₌

0,1 R

₌

0,85 C.1

₌

0,15 R

₌

0,8~ 45° m.w.r. : E420 :

(1

₌

0,1 R

₌

1,1 (1

₌

0,15 R

₌

1,2 Se1dur 34 E1

₌

0,1 : R

₌

0,8 E.1

₌

0,2 R

₌

1,0

Voordeformatie (Eo

)€

Fig. 3.6.

De vloeivlaggen theorie, die ook voor dit staal geldt is beschreven in lit. 3 en 11.

Om de vloeivlag beter in beeld te krijgen, is de vloeivlag samen met de functie lijn van Ludwik uitgetekend in fig.3.7. en fig. 3.8.

Zoals in fig 3.8. te zien is vertonen de HSLA

dieptrek-stalen een kleine vloeivlag. Dat HSLA dieptrekdieptrek-stalen een vloeivlag vertonen kan men op de volgende manier verklaren Zoals we al vernomen hebben wordt de vloeivlag te niet gedaan door het materiaal een voordeformatie

(co)

te geven. Dit heeft weer tot gevolg dat de deformatie mogelijkheid minder wordt, d.w.z. dat men het materiaal minder kan deformeren. Dit is ook met het HSLA staal het geval. Om niet te kort te komen, heeft men het HSLA staal een kleinere voor-deformatie gegeven met als gevolg dat een gedeelte van de vloeivlag aanwezig blijft.

a)

600

,... N IE

1

a) E :z Z

-\3

_~

b)

400

400

a) Kloeckner. b) Cockerill. c) Fe 510. e)

200

200

-a) E 420 Soldur 34. DxH 180.

0

₀

0

E

Ln

E

0 Ln 0 0

<:>

0 Fig. 3.7. _{Fig. 3.8.}

4. Engelhardt proef

Met de Engelhardt proef kan men de dieptrekbaarheid en de strekbaarheid van een materiaal beproeven. De proef wordt uitgevoerd op de Erichsen bank.

Van een platine wordt een potje getrokken. Bij de kracht maximum slaat de machine af. Er blijft een potje over dat niet helemaal diepgetrokken is. Dit potje is nu gereed voor het opstrekken. Men verwisselt de dieptrek matrijs met een klem matrijs. De plooihouder kracht wordt verhoogd. vervolgens laat men de doorn weer omhoog komen. Het potje wordt

op-gestrekt, tot dat het insnoert en inscheurt. Zie fig. 4.1. Dit insnoeren gebeurt wederom bij een kracht maximum. De machine slaat nu weer af.

e

1 gedeelte v.d. proef.

Fig. 4.1. De Engelhardt proef.

e

2 gedeelte v.d. proef.

Tijdens de proef wordt de kracht - weg kromme getekend door een X - Y schrijver. De grafiek, die ontstaat zal de vorm hebben als in fig. 4.2.

Uit de twee kracht maxima wordt het dieptrek potentiaal " T " bepaald. In formule vorm

T

=

Fk - Fm ( 4.a )

Fk

t:...

1

-Fm

s [mm ] G Lr mm

De F - s kromme van dieptrekken. Fig 4.2.

De F - s kromme Engelhardt p.

Omdat de oppervlakken onder de kromme de arbeid weer geeft kan men ook de arbeids reserve van het materiaal bepalen. In formule vorm :

AU

Arbeids reserve; --- ( 4.b )

AI + AU

4.1. Theoretisch model

Uit lit. 6 De maximale dieptrek kracht ( Fm )

Fm ; Fm~ ( 2

.1"c.

r~1:. . s.

6'"" ) --- (

4. c

Waarin : s

=

momentane plaat dikte. ( Veronder-steld wordt dat s gelijk blijft aan So

cs:.

= vloeispanning, te bepalen met

n

=,'f;;.31 In

f

/.)2]E

_1_+_J_l_+

-,A.2_~~4'~

+

~

yv [ 1

+J

1 +

L

'"j

V3

A2

( 4.d )

Waarin A

=

de deformatie parameter, A

neem voor

A

=

3. (/)- 1 ) 2

=

~

-

1 ( 4.e ) q

IS

/3= momentane dieptrekverhouding. m

=

wrijvings coefficIent volgens Von Mises -::::0,01.

De rest v.d. symbolen zijn terug te vinden in fig. 4.3.

Om de maximale dieptrek kracht te bepalen kan men de Fm

=

f(

13)

differentieren. Een andere methode, om de maximale dieptrek kracht te bepalen, is door enkele waarden van

J3

te substitueren en zo het maximum te benaderen.

Uit l i t . 7 De maximale strek kracht ( Fk )

Fk

=

FkI (

c.

r ss so) - - - ( 4.f ) Fk)E

4R

f

2nf

L

/>~t

1

fi

~-1

=

f3

V3

~ )E ~ 3l exp ( n -

~E.o

) st ( 4.g ) Symbolen zie fig. 4.3.

""

flst rst ;;'t = - - - -So ( 4.h ) r~st = So

--

( 4.i ) r ss

= (

rst + s

T) -- (

4. k )

st

r ss

Fig. 4.3.

4.2. Vergelijking van de theoretische met de praktische waarde

Theoretische resultaten Materiaal /3-max. Fm [ N ] Fk [ N ] T DxR 180 1,57 15806 26024 0,39 E 420 1,62 25564 37957 0,33 Soldur 34 1,60 20268 31807 0,36 Praktische resultaten :

In bijlage 6 en 7 worden de dieptrekpotentialen van de stalen bepaald.

De Engelhardt proef wordt op de volgende stalen uitgevoerd : - De tot nu toe toegepaste dieptrekstaal DxR 180. - De HSLA stalen E 275 en Soldur 28.

Materiaal T Arbeids reserve.

DxR 180 0,38 0,24

E 275 0,37 0,32

Soldur 28 0,37 0,30

De T waarden verschillen maar weinig van elkaar. De arbeids reserve van E 275 en Soldur 28 zijn hoger

5. De mechanische BUlgetest

Het principe van de mechanische Bulgetest is afgeleid van de hydraulische Bulgetest. Nu wordt echter geen olie als druk medium gebruikt maar een drukdoorn met een bolle kop. Zie fig. 5.1. Deze methode bootst meer de werkelijkheid na dan de hydraulische Bulgetest. Het proces wordt door wrijving en smering beinvloed.

De proef wordt uitgevoerd op de Erichsen bank.

Fig. 5.1. De Ule~hanische Bulgetest.

De doorn moet het materiaal zover op rekken totdat het gaat insnoeren. Dan wordt de machine gestopt. am te voor-komen dat het materiaal onder de plooihouder mee genomen

wordt, wordt de plooihouder kracht zeer hoog genomen ( 100 kN ). Zie fig. 5.l.

am de rekken van het materiaal te meten is een raster op het oppervlak aangebracht.

5.1. De raster methode

Bij een aantal processen is het mogelijk de bewegingen of rekken, aan de hand van de symetrische vorm en de beweging van een gereedschap, te voorspellen. Voor processen, die

geen symetrisch gereedschap hebben zlJn de bewegingen of rekken niet te voorspellen. Om deze bewegingen of rekken toch nog te kunnen analyseren, is het raster ontwikkeld. Een cirkeltje met een diameter" d " wordt op het opper-vlak van de plaat aangebracht. Na het proces is van het cirkeltje een elips gevormd met de langste as " a " en

de korste as " b" zie fig 5.2. De lengte van a en b worden opgemeten en met de volgende formules kunnen de rekken

bepaald worden.

d a

3

Fig. 5.2. Het raster'.

£.

1 = In

_d

a

---

5.a

E..

2 =

In

b_d

---

( 5.b )

=

In

t to 5.2. De grensvervormings kromme 5.c

Een hulp middel voor het sturen van een proces is de grensvervormings kromme ( g.v.k. ).

Uit lit. 8 en 9 :

Insnoering is een soort plastische instabiliteit. Er zlJn meerdere soorten instabiliteiten zoals knik, plooivorming enz. Uit de oppervlakte instabiliteits kriterium van Prof. Ir.

J.A.G. Kals kunnen we een kritische rek, waarbij een

materiaal geldt dat deze insnoert bij een critische plaat dikte verdunning van :

E3c

= -

n --- ( 5.d ) c

=

critisch

Verder geldt nog

E.

1c

= -

(E..

2c +

f

3c ) --- ( 5. e ) Uit 5.d en 5.e volgt :

Elc

=

n - £2c --- ( 5.f ) Uit een ander insnoer kriterium geldt

Elc = n - - - - ( 5.g )

Deze twee insnoerings kriteria zijn in fig. 5.3. grafisch uitgezet.

( 5.f ) 1

( 5.g )

2

Fig. 5.3. De grensvervormings kromme.

De twee lijnen snijden elkaar in punt ( 0, n )

Nu is proefondervindelijk gebleken dat voor plaat materiaal, in het eerste kwadrant de insnoer kriterium van 5.f en in het tweede kwadrant de insnoer kriterium van 5.d geldt.

Uit de opgemeten rasters worden 1 en 2 berekend en in de

niet dan is het proces goed verlopen.

20 kan het dieptrekprocede in de g.v.k. getekend worden. Er worden 3 gebieden bekeken zie fig 5.4.

2- - - + 0 1 3 ---~====:::j Fig. 5.4. Ie gebied 2e gebied 3e gebied onder de plooihouder. om de dieptrek doorn.

om de radius van de dieptrek doorn.

Cirkels van Mohr Ie spannings toestand : ~z

=

0 ( wordt verwaarloosd

E.

z

= 0 2e spannings toestand

Gr

= 0

E..~=

0 3e spannings toestand :

Vergelijkbaar met de BUlgetest

Worden deze gegevens in de g.v.k. getekend dan is het volgende te zien in fig. 5.5.

2 3

R invloedrijk - V~

...-

n i~vloedrijk.

r-

cJ.

Fig. 5.5.

5.3. De rek - weg kromrne

M.b.v. deze methode kan de verstevigings exponent ( n ) bekeken worden.

Vanuit de insnoering worden de plaats en raster opgemeten. Uit het raster wordt de t l berekend en in de rek - weg kromme getekend. Hierdoor wordt een beeld gevormd hoe de rek bij een insnoering verloopt. Aan het verloop van de lijn kan men een indruk krijgen van n zie fig 5.6.

s

Fig 5.6. De rek - weg kromme.

Als de helling van de kromme, in de buurt van de insnoering groot is dan is de n waarde ook groot.

5.4. De resultaten van de mechanische BUlgetest :

De mechanische Bulgetest wordt op de volgende materialen uitgevoerd :

- De tot nu toe toegepaste dieptrekstaal DxR 180. - De HSLA stalen E 275 en Soldur 28.

De grens vervormings krommes

DxR 180, £., 0,4 0,4 E 275 0,4 Soldur 28 0 , 2 _ + -0,2 - - - _ . -0,2 0,2 Cl. + - - - r - - - . .__

°

°

0,1 0,2

°

°

0,1 0,2

°

°

0,1 0,

De rek - weg kromme

£1

----=:.

~

.-/:

/ ' ~" a)

-'--

~

0,3 ~ . a) E 275. .

~~

0,2 _{b) Soldur 28.} 0,1 e) DxR 180. e)

I

12 8 4 0 4 8 12 S [ rom ]

In de g.v.k. komen de punten in het eerste kwadrant te liggen. Bij DxR 180 ziet men dUidelijk dat de punten in het insnoergebied de lijn [1

=

n overschrijden. Over de HSLA stalen E 275 en Soldur 28 kan niets gezegd worden omdat de C en n waarden hiervan niet bepaald zijn.

De lijnen in de rek - weg kromme verschillen weinig van elkaar d.w.z. dat de n waarde ongeveer gelijk moet zijn. Naast deze resultaten dient het volgende nog gezegd te

worden. Het HSLA staal snoert sneller, dus bij een geringere hoogte, in dan DxR 180.

6. Buig proef

Zoals in de inleiding al vermeld i~ treden problemen op bij het buigen van HSLA staal. Om dit nader te onderzoeken, zijn de volgende proeven op het staal uitgevoerd

- De terugvering van de HSLA stalen KF 500 van Cockerill en Kloeckner worden vergeleken met de tot nu toegepaste staal Fe 510.

- Er wordt gekeken of het HSLA staal inscheurt bij de toegepaste bUig radius.

Beide proeven worden praktisch en theoretisch aangepakt.

6.1. Terugvering

Het buigen wordt beschreven in lit. 10.

De proef is uitgevoerd op de Sack

&

Kiesselbach pers omdat deze pers goed in de hand is te houden.

De formule voor de door zet - hoogte wordt in bijlage 8

bepaald. De strippen worden tot 90° doorgebogen. Na het ontlasten wordt de hoek van de proefstrip opgemeten en kan de terugvering bepaald worden.

De theoretische terugvering wordt berekend met de formule van Deugd : ( 6.a ) -- ( 6.b ) E 1,2

=

:f

= c/., ( 3p - 4p3

RI

d + 0, 5 )

G"e

Met p

Nateri.aal _{Theoretische') Praktische ~}

Fe 510 _{2° 3° 8'}

KF 500 Cockerill 2° 12' 2° 15'

6.2. Kritische straal

In lit. 8 wordt de volgende formule afgeleid

--- ( 6.c )

I

_.

_f

Fig. 6.1.

' - - - . --+--~

In bijlage 9 wordt een grafiek weergegeven, die het ver-band weergeeft tussen de verstevigings exponent ( n ) en de relatieve bUig radius (;0/ So )

De toegepaste bUig radius in de praktijk : r / So = 1,5. Zie fig. 6.1. De resultaten Materiaal ~/so _{rc/s o} b/s_o Fe 510 2 3,1 1,8 KF 500 Cockerill 2 3,1 1,8 KF 500 Kloeckner 2 3,3 2

De praktische terug-vering komt goed overeen met de theoretische waarde.

De terugvering van het HSLA staal verschilt weinig met dat van Fe 510.

Hoewel de relative bUig straal kritisch genomen is, treden er geen scheuren Ope

7. Struktuur onderzoek

Om de struktuur te onderzoeken z~Jn een aantal preparaten gemaakt, waarbij HSLA staal wordt vergeleken met het tot nu toe toegepaste staal.

Op de volgende foto's worden de strukturen van de onder-zochte stalen weergegeven :

DxR

180. (

V

=

400

x )

Fe 510. (

V

=

400 x )

KF 500 Cockerill.( V

=

400 x ) KF 500 Kloeckner. ( V

=

400 x )

Als we de foto's bekijken, dan valt eerst het veschil in de struktuur van de dieptrekstalen op. De struktuur van de HSLA stalen E 275 en Soldur 28 zijn veel fijner dan dat van DxR 180. Verder zijn in de dieptrekstalen nogal

verontreinigingen ( lege rings elementen ) aanwezig. De koolstof percentage is ongeveer gelijk.

Over de struktuur van de construktie stalen valt weinig te zeggen.

Konklusie

Uit de diverse tussen resultaten kan het volgende over het HSLA staal gekonkludeerd worden. Dit wordt m.b.v. produktie eigenschappen beschreven

- Algemeen : De bedoeling van HSLA staal is juist namelijk een hogere sterkte met een laag gelegeerd staalsoort. - Dieptrekbaarheid : De dieptrekbaarheid van HSLA

dieptrek-staal is lager dan dat van het tot nu toe toegepaste

dieptrekstaal. Dit is te verwijten aan de slechte anisotropie faktor.

- Strekbaarheid : Uit de mechanische Bulgetest is gebleken dat het HSLA staal bij het strekken, sneller insnoert dan het tot nu toe toegepaste dieptrekstaal. De verklaring hiervoor is de aanwezigheid van de voordeformatie in het HSLA staal.

Terugvering : De terugvering verschilt weinig met het tot nu toe toegepaste construktie staal.

BUigbaarheid : Het HSLA c0~struktie staal is goed te

buigen. De in de praktijk toegepaste buigradiuslevert geen problemen op.

Samengevat kan gezegd worden :

- Het toepassen van HSLA dieptrekstaal bij debestaande produktie middelen, kunnen problemen opleveren omdat het aan bepaalde eigenschappen, die nodig zijn voor goed dieptrekken, te kort komt.

- Het toepassen van HSLA construktie staal levert geen probleem op

Enkele suggesties, die de problemen van het HSLA dieptrek-staal kunnen oplossen zijn :

- Andere gereedschappen toepassen, die een lagere dieptrek verhouding hebben dan de bestaande gereedschappen. D.w.z. dat het hele produkt aangepast moet worden.

- De problemen treden vooral bij het strekken op. Dus men moet proberen dit strekken in het proces te voorkomen. Dit kan m.b.v. een andere smering of het veranderen van de oppervlakte ruwheid. Ook wordt gedacht aan een betere smering onder de plooihouder.

Literatuurlijst :

1. M. R. Krishnadef, L. R. Cutler, G. J. Sojka en

J.

Guerette. Formability of metallic materials - 2000 AD.

Newby / Niemeier, editors. 1980. bIz. 241 - 262.

2. S. W. Poole en J. E. Franklin.

High-Strength Structural and High-Strength-Low-Alloy steels. Metals Handbook Ninth Edition deel 1. 1978.

bIz 183 - 198 en biz. 403 - 420.

3. Dr. Ir. B. M. Korevaar.

Algemene materiaalkunde ( m lId

Kollegediktaat TH Delft 1970. bIz 73 - 86.

4. Ir. J. A. G. Kals, Dr. Ir. J. A. H. Ramaekers en Ir.

L.

J. A. Houtackers.

Plastisch omvormen van metalen. Grondbegrippen.

Kollegediktaat TH Eindhoven 1978. bIz. 73 - 86.

5. Ir, J. A. G. Kal s .

Een plastisch deformatie model voor anisotroop materiaal.

TH Eindhoven. ( rap. nr. WT 262) 1978.

6. Ir. J. A. H. Ramaekers.

Analyse van de flens bij dieptrekken m.b.v. snelheidsvelden. Kollegediktaat TH Eindhoven VE 50. 1982.

7. Prof. Ir. J. A. G. Kals.

The quantive effects of tool geometry and strain harkening on the critical punch force in cup drawing. TH Eindhoven. Cirp Torino 1970.

8. Prof. Ir. J. A. G. Kals. en Prof. Ir. P. C. Veenstra. On the critical radius in sheet bending.

9. Prof. Ir. J. A. G. Kals.

Het kriterium voor lokale oppervlakte instabiliteit en de toepassing op het buigen van plaat.

Kollege diktaat TH Eindhoven. VE40 1978.

10. F. A. R. Minnen.

Buigen van plaat. ( Afstudeer verslag )

TH Eindhoven. 1978.

11. Prof. Drs.

J.

H. Zaat.

Algemene metaalkunde. Technische metaalkunde 2.

rna. rna. t-' - - -- - - 1lJ - - - + - - - _<Q ,G1 SPAW C 10 C1008 En 32C C 10 _{: 10 0.25} O,4G 0.045 0.04~ m 308 5135 ~O18 0.05 005 _... 309 St35.4 _~017 0.10-0.35 ~0.40 0.05 0.05 l46 A 51 35 _:17 0.35 ~0.40 0.045 0.045 JOI 5PAH C 15 C1009 En 2E _{: 15 0.25 0.40 0.045 0.045 ~} - - - - ._--- _~ J02 G8 C 22 C 1020 En]A C20 _:.22 0.25 0.40 0.045 0.045 Ii

....

418 5145.4 _~0.22 0.10-0.35 ~0.40 0.05 0.05 ~0.03 ~ 426 A 51 41 :.20 0.35 £::0.45 0.045 0.045 <Q_Ul J36 A SI 45 _{3.22 0.35 ~0.45} 0.045 0.045 Ii 501 G75 C 35 C 1035 En 5 C35 _{~.35 0.25 0.55} 0.045 0.045 'd1lJ -- -_.+--- 'd 503 G7 C45 C1043 En 6A C45 J45 0.25 0.65 0.045 0.045 0_Ii 509 SI55,4 -0.36 0.10-0.35 1:0.40 0.05 0.05 rt -532 St 50-2 0,30 0.06 0.05 p. '542 5160-2 ··0.40 0.06 0.05

....

_<: 601 G5 C60 Cl060 En 9 C55 . 60 0.25 0.65 0.045 0.045 m .'._---~----._-- t; 60S C 75 C 1074 :.75 0.35 0.10 0.045 0.045 Ulm -711 9 S 20 10 F 2 ;;;0.12 0.70 0.100 0.270 _Ul 712 9 S 27 ;;0.12 0.8G 0.100 0.270 rt ~15 95Mn28 'fO.13 1.10 0.100 0.270 1lJt-' "6 9 S Pb 28 ;;0.12 070 0.100 0.270 Pb C2, m ~ .----'-- -- - _... -718 95 Mn Pb 28 ~0.13 1.K 0.100 0.270 PbC.2: 721 10520 ;;iC.12 0.25 0.70 0.075 0.250 723 15 S 20 15 F 2 :iO.18 0.25 0.70 0.075 0.250 724 22 S 20 20 F 2 ::0.25 0.25 0.70 0.075 0.25e 726 35 S 20 :.35 0.30 0.10 0.075 0.250 _ . _ -727 45520 45 0.30 0.70 0.075 0.250 728 60 S 20 .6C 0.30 0.70 0.075 0.2st 041 5152·3 b.20 0.50 :11.50 0.045 0.045 344 17 Mn 4 :.17 0.30 1.05 0.050

o.ose

345 19 Mn 5 ~20 0.50 1.20 0.050 0.050 900 38 Si 6 En 46 :38 1.50 I 0.65 0.050 0.050 902 46 5i 7 4557 .46 1.70 0.65 M50 0.050 303 M5W 51 Si 7 .51 1.70 0.65 0.050 0.050 304 M 5 H 2 S 55 Si 7 En 45 55 S 7 .55 1.70 0.80 0.050 0.050 906 MSH 65517 9260 .65 1.70 0.80 0.050 0.050 908 60 Si Mn 5 1.60 1.10 1.00 0.050 0.050 _.__. -912 46 Mn 7 ,1.46 _{0.30 1.80} 0.050 O.OSC 913 Flex 50 Mn 7 050 1.8(; ',}04 M k 3 • 0.04 0.30 0.035 O,03S (0.101 '21 5 PAW Ck 10 C 1010 XC 10 _{10 0.25 0,40 0,035 0.035} i40 Cm 15 .15 0.25 0.40 0.035 0.035 ~41 SPAH Ck 15 C 1017 XC 12 15 n'" n dn n n'l< n n'll;

W.rkap,I1'·W.,k.·Z.uvnfa,

w•••

~

...

WOlh:s-c.rtlllc.'.

naGh'acQQrdlnQtoDIN 6OQ4i / ~ ' 18/ H

e

~.~

HOnE BAH.IEN

hi" :; ,))

28 BREMEN 21

~:j1 p".u.."nIIo~lU

f.Npr....,.. \04211 . . 01

~ r • •wftJntlne.t\J..ot(.~,"'U1Hut.ln:,f ...h'••b ..24V.l"UK.~ _

,"

HOLLAND

... I....~.-­ r... -....u.,~: ...wneMr.1011_ , OttJeI.No./D_: DAf,EINOHOVE~/HOLLAND 425266

,...

,

.

...

.,....~., OurCWw-Hra.: 68 8/

3585S

U I I I .

r.'"-

fII,.,."

OAf

02150/02199

+ ~N

29-6

w..DtoII . . .~..., .... .,... 1~

..

,.,'_fIII~.-d'.CllIIIIIIIII"'.""

Kf

5eo

DAF NOR"

02150/02199

AINI I .../ ~

-

...

/~

...

~~.

II. Lot- ,Cut-HlL c

I.t..

'''''CIleIa ...,...

• ... , • AI Nb

73 6.00 1285 2550 113,0 G40521 11G 220 9tO 14 12 >20 >20

~

..,....

Zugo

...

Pr-... Lit " .

~....,*'-PoLl ,--"~mel.-Hl. lag. ')

..

-

...

...

....,

dSO-Y ...,,..,

nem Lot-I (.ul.NQ. l'a101 YlaAllI'oInI Ta".'. EJono 1'0&fill

TNtiMI ~

~~

r••.., 1 I

•

...

....

"C HI ... HI ... 5i_OO C2 ::>:>U/ 18 (It_1-20CIJ 100m 11m CIl m (I) • F , " 40521 Aq 581 649 23 Aq Mq 559 6 t8 2 3 t1q Eq 55~ 628 20 Eq 25 28 29

R /R

e 'm

,

90

~~ .

88

Bd.-Nr

ij~8094

')A-Anl..-gI SetJ/tlol'ng I-Ende:End. fI-fl..O/Oclfron\ I(.KaofITClA

"""'.iIL

e.I~"'"

'-'I""aIIOll,l'uC:lnlJl, q-querI

UIIn-.

t-I...~U.., ,-,...

·

! I !_II I ( ,I i~, I

·

\ ' I.' ; t II

I

'.

, ~' ;

·

r

"

i

.[ , ,-~~ '": =: J

t

c I' \

.=

~ ! , Dillwn,,:un~ 1225 X 2550 X 6.02 01 Fos. 18 NOVE~ffi~E 1982

Pus. ,Abme ssungen/ & Ke tght. nate

I

;\1 u.l...• ...u' ; , !(;.t)1..'VUt 08 :

I

I

1

I

s o.ovu Your order Best (') I "r I

I

i CaulI:'~

I

I

Identification C Mn Si P Hcat J Erze~nis lien. Schac].", ₁0_•000 0.000 0.000

I

0.000

9

0 :l,,J

/f

1/ '-- d~' I-'»-.~ 1 415.07.424 256. 08 105 870 329 II 09

i

-s:lndzeige 'chers - - - + - - - ) rks ordrr rks \ r lUTE KF 500 SEt0:'. . I l l y According to 'kstorf Gemass

- - - ' - - - i

Stuckz. & Ge~lchL

:OEREALX EXPEDITIO\

!

r. g-l!~;;;

,e

"'I -:' I~;. ~ I I I:: "

I \.

/" -., () Pi ~";=- I .po c.~~ I'

::. -

I(

I

~~

"'::r::Z:

t

i;

,f. :: '-.. :-~ .... ::r :. w "" , ::: :: 'X

I

•

~g~,~,!

/ 1 ~c;•• , " . / / l l · ;;:' , , ;; ~

I

1 - '

" :.

!: J II I , . ' .---c.~ / l~ • l

I

\.

.~

/'z;;;::- --.,.,

,

Ii:

I

I

~~---

/

--j:/

/1..,. _

;

i

I

I

I

I

~

~-

/

J

1..

;

i

1.,-.,-.,-.\-.-1'-;

.-11-'''-''-.,-,

.L

₁

,-,,-.,,-1-,_

.._.__

..J_L..,_,_.._p_,.,L..__._.:-.,-,-...J,-,r-,,-.-,-,L,_,_'1-',.-,.;.,,\-OiL.,

.~-.

- ..-,-,--l.j.-."'-::-'..,:....,,-1..,,-,-,'-,

i-'-\I1-.l---l..----l.---'-..l~,-/7.L-.:--

....L':-:-f

~ff,.,ft

~p

...)__

--01-_---tfj

~

~.J. (t i ,)

L

(l) • p., \; t-'. I': (lJ 'i -.:1 e-t "., '"i :. CD ~1' m ,-t-ru ';1; t-.J ,-..: }: d "_:l j-J l..) .. II) <D '1 (Ill ; " i·l. m 1,1 r{J " ;'l' ~1"; I ' ,+ fr.. ~~. rl :1:1 ~1 co Ill; >-:1 ;:) ·1 <D ::.r:J .~ ill ~"'1-' r.t ~r-" ('J ( ) !,-,"\ d I"' ~-i rI. Sl EHCU/IIM2) 153.4 195.2 2!0.1I 25~.e 214.! 291.0 lolt.e 316. S Hl.S !H.O JH.~ !~3.5 359.11 SUHI)(N/IIM2 ) HI. ] 2310.11 2(2.3 2U.2 100. I 311.6 !~C;.7 336.6 143.2 1411 .1 !~!.5 JSf.f SIG.lOU/HIIZ) 191.4 2H.l i f2.2 21' 3. 1 ~no.1 ! l ].6 !2~.E ] 3E.E !4!.2 !4f.! !5 3.6 35f.e SHlCU/IIM2) 153.1 .I95.! 231.0 c':5.CI 214. " al.lI !O 4.t !J6.'J !21.5 He.o Hl.4 353.4 !59.1 3.7300£-'0 214 N/HHZ (aER.) HUll REI( (CPS

.-u

GRKS = GRK5 -= GRKS '" SIGHAOl/N"2) 155.0 191.C 2l6.' 25&.! zn.! 292.6 )06.1 U7.~ 321.9 336.9 346.0 " 352.5 359.6 SlEHA-3 SHun/MHZ) 191.1 235.1 262.! Ztl3.0 300.0 313.6 325.~ JJ6.4 Hl.4 348.2 153.5 359.0 O£llH-) O.OUIl 0.022Jl 0.045U3 O.OE1ge G.OS229 o .1It1cH 0.14321 0.16833 0.19292 t1.2200e 0.24664 0.26512 0.2tI'11 DElUC-) O~0213J 0.04409 0.010U9 0.096&& 0.UH9 o.HtlItZ 0.17 380 0.1"54 0.21654 (l.2!046 0.24541 G.261)93 4.')193£-01 0.240 0.240 0.239 U·J -0.24 -0.35 -0.35 -O.3E -0.34 -0.32 -0.12 -O.ll -0.33 -0.32 -0.32 -0.32 -0.!1 It( - ) -0.42 -0. ]9 -0.32 -0.211 -0.21 -0.21 -0.28 -0.211 -0.29 -0.31 -0.!3 -0.311 1.311 N

=

fillS • fillS • 11(- ) 2.4' 2.21 h,2 1.7S 1.72 1.75 1.71 1.PS I.SS 1.90 1.91 2.0! ftt- ) 1.62 2.0S 2.10 2.U 2.04 1.95 1 ••5 1.94 1. 91

.1."

1.94 I.'] 1.89 0.211 211 .'"Hi (EE'.) 0.240 9.UZS[·Cl4 IO-IUEI 0.211 210 fl/IIH2 CGlH.) 0.240 1I.4153E·0~ KS • CELII-IIRIl. • KS = ••12,e£-06 GIIS • SIGH'

=

C • CDELTJ •• fI)

, ~ 49C.l ./fHl ['5.-'

=

DEL T'-"lUT. • i.2134£-06

,'S •

0.269 271 ti/H"2 (HIl.) DELT'-KRIT.. 0.239 KS' 1."!E£t06 '~S

=

1.03'6£-05 gftIEIT.TIE TREKS.RIP: WIl5RIC..TINE (2f SERlE)

'NUL = '.i90 OtiUL a 0.\10 'hUL

=

~.6~q

8CHMj O(~~) _C"M2) feN' DElIAfC-) DEll'DC-)

9.9'0 0.9\4:1 9.612 1490 -0.CI0502 -0.00310

S.8AO C.St3 9.41f 1810 -e.01513 -0.0012~

9.£$0 o.~!& t.2£4 2120 -0.030" -O.014~4

S.~40 Cl.9H 9.CI~~ 2UO -G.OHU -0.02189

9.!iG Cl.Ul lI.tH 2450 -O.Oit94 -0.03035

9. ao O.~lZ 8.El2 lS2Cl. -0.Oleo4 ·O.OBIE

s.Ofe C.~~4 e.!~l 2510 -G.0'4f~ -0.04115f

,.~O 0.91& 1I.les Z600 -0.11101 -0.0"21

P.l.0 0.9'9 7.9ge 2620 -0.1219' -0.064'5

e.f'o G.900 I . l l t 262C1 -0.1 4511 -0.07490

e ••• 9 G.e9Z 1.51( 2620 -G.162el -0.08383

e.!SO 0.1Ie6 1.434 2620 ·0.114~4 -0.090se

11.219 0.E19 1.211E 2120 -O.leEle -O.09~51

SIGMA

=

C • (DElT • • • k)

Cc "I.J

.,.142

£'5 •• ' E

BEPM.ING UP.HENIIElE VUSlEYUUllSfUIUlT1U-UU-U--ltIUU 'UIItI:UOIUliU

VEIl,tOOP UISCJRDPI£fUUI U) .JRf1fSlEltlllE -UU"'·U. JriSIlOERR£II COElU-KRI1.). DNOEUOCHH tlAHJlIUlSCflRTt !'iG~1t lIlUPIRtIlS"AU lJ:)d '80)

GRIEUUIE JREKSlRI': ULSRlCUIU Hf SUI£J - -~ " --- '7

.NUl = S.'90 CNUl. a.jl0 '~Ul E 9.6'0

_(HHI OC«H' 'C""Z) FCN) DELT.IC-) DElTACC-)

S.~~O 0.,t4 S.4fE t.,0 ·0.01~.~ -0.OOf20

S.619 G.'" '.!12 21eo -G.O!O~t -0.0134'

9.!!'"4G G."" '.134 tHO -O.04tClt- -0.02400

S.let 0.911 - 8.191 24'11 -0.06241' -0.03461

9.240 0.9f7 1.56~ 2"0 -o.Oleo. -0.04!)4

'.0'0 0.'.9 1.!54 2t20 -0.GS4't -0.0'401

e.~~o O.'ill 8.144 2150 -O.IIIC' -0.06215

8.7" 0.9'1 l . t ! l 2Elt -t.121'il -0.011"

e.E10

o.e,.

1.804 2680 -0.13S41 ·0.0711!

e.~'9 o.e,,& I.69E 2680 -C;.15110 ·0.0'<;36

'.4'0 0.e~3 1.,e2 26eo -0.16210 -G.oeZ71

e.)87 o.e,o 1.4E4 2680 -0.114S0 -0.G8EOI SIGH'

=

C • (DELlA •• k)

VER1UOP UlJSUflOPIEf"UntrU1. '1IUUUUfUS",,-Sl. IWUO£RR£II <DEL U-KItf1. h AXIAU. RU (['S.-A) QNDERZOCHTE MAT[~IA'lSCCRTJ !,G ! U--nUPTREKST U 1 )

UE' UIJf.J(

D"1l18~

IRIUHlIE J!HKSnuFI U fiR 1I0Et''wn"utPUII,"J'"

INUl

₌

~.t50 elUL • 0.510 - 'nUt l I I - " -'.554

ICH") en"l HtlH) fUll otLuu... )' ' DElllU- )

u-)

u- ) DEl1U-) SlCiHllU/MM2J S'GlCU/llfI.Z) SHIICCN/I'H2 )

9.1~0 0.91E5 9.40S 1860 ·O.OIGZG ·0.00511 1.91 -0.33 0.01517 191.1 2Cl1. l 191.1

S.E'SG ,0.9<'2 9.U~ 1I40 • •••2C~1 •••ooeu' 2.48 -0.102 0.02880 ZlO.'J 230.! 2!0.E

5.~eo 0.5~5 9. HCI 2340 -0.G3GS! ·0.01~5e 1.98 -0.33 0.OU52 256.6 i!:~.] Z~6.l

9. ""0 0.546 8.940 24fCl -0.0'l4E -0.OZ~05 1.65 -0.25 0.06651 Z11 •• 215.1 211.3

9.3o~(I O.Hl 8 .1E) 25lCl -O.0~21G -0.03'61 1.51 -0.20 0.08611 zn.! 291.11 29 3.3

5.i~0 0.5;26 11.566 U"O -O.OEU' -O.OU4Z 1.35 ·0.15 a.l09U 308.2 !06.1 301.8

9.1"49 O. S 16 8.HC 2UCl -O.G73U -0·051ze 1.29 -0.13 0.13111 119.l H8.' 319.1

'.MO 0.9C1Z 8.U3 ZlGG -O.U.,1 -0.01261 1.11 -0.08 0.1~IJ9 Ho.r nlo'l 311.9

e.9~0 CI.fefl I.59i 2120 -O.095U -O.UU) 1.16 -0.01 0.11855 340.! !Ioo.e 340.6

r.uo O.UIl 1. 90~ 21!0 -0.101"2 -,.GU 52 1.15 -0.01 0.1ll ,1ft 345.4 ]1,5.1 H".9

f.f50 O.U4 1.Ul 2130 -0.10105 -0.09284 I.l~ -o.u 0."98'1 110 5.0 3H.2 Hf.6

e. flO (.ft3 1.H( 213Cl -0.11212 -0.09391 1.20 -0.09 0.20669 351.! 1'51. , !'H.C

e./~o O. fJ9 10f91 213Cl -O.IU"Z -0.09851 1.2C1 -o.es CI.21693 354.9 355.3 !54.~

f.659 0.f16 I.He 212G -O.12HE -0.10193 1.22 -0.10 ' O.Z2619 356·9 !5E.5 351.6

SItH

=

C

•

CCElTA

••

U

C

..

Io9!.3 fl/l'''Z EfS.-' 0.240 fl 0.zt5 SICiHA-B Z1I6 N/HH2 (8ER. )

286 1l/IlHi CGlI!. ) OElT_·UJT. " 0.215

K5 = I.HI~E·06 US 1.041n·Cl5 RIIS

₌

2.6941E.Ol GRIIS

..

Z.01i4£.ClO

,RI£ITATIE T_EllS1Rlf: 4,5 GRAOH lIET U iOL~IlICH1UG CU SHU) 8HUL " 9.i('HI Cfltll • G.9FO 'fltil .. 9.554

lUI',) 00' .... HU2) f(fl ) [(LIIEC· ) DELUCe-) R(.) II( - ) CElTAC-) SI (HAUI/MH2) SH2DU/""2J SHH[(fl/u/Z)

9.1,~0 C.9«2 , .HO 18loCi -0.01020 -O.OOfle 1.23 -0 .10 0.0 II"'" 196.2 196. ( 194.'

9.6.5(1 O.st3 9.19E 21 !O -(1.02051 -0.01168 I.U -0.01 0.03819 211.6 l34.5 2H.8

9.~.~O O.Sh 5.01~ 23JCI ·O.G lOS3 -0.0211 1 1.1" ·0.0f: (J.O~810 258.'; ,'; S. 4 (£(1.2

9 ••!O o.S!7 8.11~~ 2470 -'.0"'''6 -0.031061 1.20 -0 .Oll 0.01601 21e.s iH.9 211.1

s.!~O O.SH f. Ell 2560 -Ci.05UO -0.010 ioU 1.18 -0.08 0.09636 295.0 293.1 293.8

S.'~O CI. SJ9 8.54' I 2630 -0.06iU -0.05401 l.lE ·0.G8 ".11666 309.4 !O1.1 lCl1. E

S.I~O C.912 8.l45 2610 -0.01312 -O.0616E 1.2G ·0.l'9 0.l!511 320.0 3U.( lIe.5

,.o~o G. se 3 8.11, 21.0 ·O.GIl HI -G.01151 I.U -0.08 CI.15626 330.4 !2S.Io 329.10

'.eGO (I.fST 8.01! 211 0 ·C.osa's -0.01824 1.15 -0.01 0.16849 H5.7 335.4 !!5. l

f·95O e.I!53 1. SS2 212G -0.09582 -G.08ill l.lE -0.01 O.lleS} 3100. ! !l.G.J 339.9

8. no o .El1 1.U' 2120 -0.101 '2 -0.08545 1.1! -0.06 0.19087 H4.E H~.1 H5.3

f.85C C. et5 I .

B,

272(1 -0.10105 -0.09111 1.11 ·O.l'/! O.IUTf> Hr.! 310 '1.0 HI!.6

e. e40 CI.ffl) , .14& 2120 -0.112 H -0.09Ill l.lE -0.01 O.2100~ 351., !5 3. E !53 .1

SIGH: C

•

(CELH

_••

~)

C 515.4 Jl/1'M2 £fS.·'

=

0.213

"

0.2101 SIGHA-B 261 N/HH2 (B£R.)

285 fl/IIH( uu.) DElH-IlRIT • 0.241

ICS

..

I.HUH06 (illS

..

1.0185E.Cl5 IiIlS .. 3.1914[·UI GUS

..

3.1645E·Ocl

SIlO'"

=

C

•

(I1El U •• WJ

C .. 5U.' "/n2

£,.5.·.

..

0.254 ti .. 0.226 SIEHA-8 266 N/IIM2 (BER. )

leE "/IIHi CUI'. ) DELT '-IlRIT . . . 0.226

KS

..

c.~EHE·06 US 9.9H1H4ilo fi"~

..

3.0427£·02 GRKS _" 1.1103£·01

TIJDHElDINGEti: 0.11"[ : 5.502 'IO·TUE: ?.011 (11. ·11 1\) ,-] _U ,~ <1l 'T' (lJ

.

~,

;"

,+ u ,) L-t lOt t··.J , 1 0:. ,..J. _~ <' ~ ,f>. ,+ \.J"l 0 \:) _fD :1 c+ (I) 0 ,-+ (D (lq .~ (1) I::; 'U ~.. J _I'J m w ':1 c+ (f) ~) " 0, cl ~~. ,~, ro ~i '0 e

.

i , ,+ Ii <Ii ",J m ,+ 1\"' ~ll f--J t j '.-<

!-d

(J) ()

c: .. , I J ,., ,. Ld 'r"" ,.J ct ... .1. l'J ,... ef.l l~, t"-l '1 ;'p. <.~ I .) {Ii I I t-·t (n~ )".~ p:. i ' (HIl.) HEll. ) (EER. ) (GEH.) (BfR. ) (G£H.) :ilOH(h'""2J 442.1 410.8 4el.1 498.6 514.5 524.1 518.1 ~50.3 5E2.1 '.i 11. '.i 5111.1 5e9 .1 556.5 51(HI:OII""2) 441'1.1 40.') 4e5. E 5U6.9 524.0 5H.1o 542.5 550.4 559.4 ~Ill. 8 5e5.6 SHiDH'HII2) 434.2 411.1 4eS.6 5C11.1 511.7 ~21.' 5.0.6 551.l! 562.4 510.S 579.4 ~e6.4 592.S •• N) 0.146 51~ .'''"2 511 l'"H2 0.136 6.112l1£t01 '.i.IHOE·aO '~IAl£ IIEK ([1'5.-') DEl H-KRIT. US GRKS = S1Ez[ n;""2) '27.6 HE.! 49].i 514.6 529.6 538 .2 544.1 550 .. 6 551.3 S65.5 515.7 . . N) 1i.2Z4 531 "'''HZ 520 IIIIfH2 DEll'-KRIT." 0.202 RKS

=

5.6441£tOI GIKS '" 5.64.,£.00 DEl UNtll) . . N) £1'5.-'" 0.IE3 sIGHA-B = 521

.'""2

5Z0 ti/llllZ 0.151 3.3849£'02 1.4111£tOl DEL rA-KRIT . . . RIIS GRKS = 3.11CJlf.-06 3.0992£105 6.. 7599(-06 2.9591£'05 KS GIH ,. KS .. GIIS :: KS

=

3.0408£t06 GIIS" 1.0408E.05 5IG"A C. (CDElTA • C .. 816.4 N'KKZ Ii.. 0.165 DELI.NUl" 0.01159 .(-) CELIA(-) SICH.(J/""2) 0.02 0.01021 442.E 0.02 0.02050 "61.P G.Of O.O!Z1fi 484.6 0.11 0.04521 504.6 0.11 0.05101 523.C

O.OE G.OE484 53".e 0.00 0.01116 544.5 -0.t5 C.07'90 553.1 -o.al 0.08583 562.4

·O.O~ 0.09651 511.3

-a.el 0.11115 581.2

SIGH' C. (O£lTA t D£lTANUl)

C 922.8 N/JHl EPS.-A W

=

0.235 SIGIl.-B DElT.NUL a 0.01211 k(-) DElIAC-) 51'IA("'"H2) 0.01 0.0101J 445.! O.Ol 0.02050 465.! ·~.Cl G.02elO 484.1 -0.11 0 .0 1461 499.! ·G.13 0.G.592 515.4 -0.15 0.05282 527.E -G.U 0.GE465 539.5 -O.Cl Q.07E6t 551.E ·O.O! . 0.0'000 563.! -0.01 0.10196 511.5 0.a2 0.11541 580.1 0.03 0.12769 581.S 0.04 0.13999 595.1

SIGH. '" C • «(DELTA, DELIANUl)

C ,. le6.~ "'fH2 £1'5.-' II = G.l"5 SIGH.-a CElIANUl" 0.9085. II (- ) O.9E o.tE a.as CI.el O.BO o.e' I.ClO 1.U I.IE 1.14 I.O! R(-I 0.91 O.U 1.16 1.41 1.29 I.H 1.2! 1.15 I.O~ 1.01 0.96 0.94 0.93 CBEIl. ] UU.) 0.133 515 N/"H~ (8EII.) 5Z0 II/HHi HUI.) 0.125 5.111lEtOZ 5.1711£001 . 0.130 516 II/11H2 520 N/HH2 0.122 8..4956Et~Z J.69l1EtCll EI'S.-' SUHI-f .. £1'5.-' .. HGIU-E ,. DElll"IIRn . . . 8.7S"Et06 R"S .. 1.,!SIEt05 GHIIS .. 1<5 '" GKS = DEll '-KRIT. = KS" '1.41.a41U06 flU ,.

GIIS = l.O UU'05 \ifil\S ,. SIG"' '" C • (CEll ••• N)

C ... 753.G ti,."2 ".. 1.122

IEl'atlNG EXptNEN11ElE 'ERST£'IElrGSfUIJtJ£S (lET [W'IOlCER ,eORCffORM_fIE)

VE~LOOP ,NlselROPIEf'JTll (J). lR£«5'EIIK1t CSJeH'·B). IISNOEIlIEN (OEll'-KRI1.). ONC£:IIZOCHH UI£IlI.'UlORII 3UG14 CUU-S1UU (E'lll.o)

OAIE'T.TIE fREKSIRIP:W'lSRIC~TIIG (5f SfRIE) BHUL = 9.590 llNUl. Cl_ll0 I1ln. 7.UZ

a("~~ C(~~. 'C~~Z] fC.) llEll'EC-) OElI.[C-)

9.919 0.lt6 I.EI! 3390 -0.(0512 -~.OO~ZI 5.f'O (.lEZ 1.51l 35JO -0.0100e -0.01044 5.e40 a.ltD 1.41l 3620 -0.01'13 -0_G1307 5.1'0 0.1'9 '.431 1110 ·0.021122 -0.01439

S.1~0 0.,t5 1.]54 3190 -0.02534 -0.01961

S.ElIO 0.M3 1.291 3850 -(J.030., -O.OUH

5.E.G 0.748 1.211 38S0 -0.03,E8 ·0.Olt95

5.5t9 0.161 1.1l5 1930 -0.0,e9, -0.03'69 S.~9 0.117 1.030 3960 -Cl.04620 -0.04380 9.4tO 0.1!2 6.'4' 3910 -0.0'131 -0.05061 ,.V40 C.l~6 6.853 39fO -0.0'663 -0.05e84 S.lSO 0.1~1 6."C 3,ec -G.06154 -0.06~15 9.f60 0.116 6.til!1 3UO -o.CEll!! -a.OH71

SIGr, a C • ([ELTA •• N) ( '" 7541.0 . ' H l

• a C.ll1l

0.121

5IE .'IIH2 UEll.) 511 .'HH2 ({(".) O£lll-"RJT.

=

0.11'

N5 a !.7191£106 IINS" 2.065'£-OZ

GlI5. !.G5S2ft.5 {flKS" 1.1Z16£tOI OR1E"TAIIE l~EKS'RlfJ WAl5RIC ..l1NE (EE SERlE) SNUl : S.~90 CWUL. 0.110 '~Cl:: 1.6'Z

O(Kk) O(~~I '(~~2) feN) CELI,aC-) C£lf.[(-)

,.~o G.l~6 I.EI4 3110 - •• 00'02 -O.OO'ZI

~.~'O G.ltZ 1.53E 3~eo -0.01CG6 -O.01G44

5.t"0 C.Ml '.44S lElG -t.U5le -0.01103 S.r,o 0.IS1 1.15Z 3110 -0.OZ022 -G.Ol.9f '.No 0.1'46 1.26f 3800 ·G.025!4 -0.03166

9.E~C 0.144 l.l0S 185~ -0.0304' -G.0343'

S.~O G.1'1 1.16! 1'00 -G.G356~ -0.03~6'

S.5~0 G.~Z I.11E 3940.~0.G40e, -0.03104

S.~40 G.l~O I.06C 197G ~0.046G' -0.01S14

s.",o G.l,)6 E.U5 lUG ·0."135 -0.0451E s ••• o O.7~9 6.ee2 .000 -0.05663 -0.05472

SIG~' ,. C • (CEll' •• N) ( • 15f.6 .'tJl2 to 0.125

UJ j •. ' c '. f ., r·~ (1', " f.) .,... Io.~ (JJ ,on ... --4 _'1 ;~.,..

,

,; f/1 I , . t 0'1 ~. r: I·-J ,TJ ·t·... !-) , 'CJ I~ ;r ~')t (.

_,

, < i,. 'c t· \)1 ...~ C1J d' <: fl"

.

, (.I, '1 I" .) , J d ~

..

"

."

w.

(HR. ) (GEM.) (EER. ) HEH.J SJ(II£(foIO,M2) 408.e ' i f.1' .. 44.2 HI. ') 4'4.7 He. I 5ur;oJ 511~.~ ~19.6 521.7 ~36.1o ~H.E '5'53.2 'j5'J.5 5t~.E 411.10 1ot9.J 499.1 509.5 519.6 S29.0 S3&.1 545.11 ~~o.c; 560.2 ~E1.1 ~n.o '!19.10 SIGl[("O~2J 401.9 421.4 44~.5 H4.2 1011.1 491.0 5(,Z.6 ~ll.E 520.5 ~2l!.4 '5H.3 '543.1' '5'51.4 556.S ~fi~.3 •• N) O.le~ 48S Ntl'M2 H3 "'~M2 (j.1f9 2.'eEntfll 1.9S0~£tOO N) /of

I.'

loS3.0 ~O3.3 ~I2.6 ~22.0 530.6 537.6 ~Io~.i ~50.2 ~S8.3 ~64.4 ~6~.4 ~14.9 • • N) C.te4 4tH 110M2 48~ "'~H2 GotH 3.ifl8£tOI I.S1tH-Ou CEllA-KRll. RKS = (JRIIS = OELI ANlJLJ •• D£LH-IIRIT. RKS GRIIS = 4.HT5ft/\6 2.7985Et/)5 KS GIIS KS = 1.8061£t06 (iKS: 2.711)1[.~5 SIGMA = C • ((UEITA t 1((') CElTAC-) SIGHACr./MI'Z) 0.28 /).01611 1011.10 0.16 0.0210101 IoZ5.'5 0.04 0.03226 1043.E O.O~ 0.010255 460.4 0.(1 0.05168 101~.2 O.Cl 0.06218 1088.S O.Cl 0.012110 501.1 -C.Ol C.082VI 510.( -0.01 ~.OS261 519.e -C.(le (.IC2~4 529.0 -0.02 0.11Z81 517.6 -0.02 0.12363 545.0 -O.CO 0.13'569 553.2 -0.01 0.145~6 5~8.'5 -C.el C.l'55011 S63.\~

SIGMA C' C(OELIA • DElT,NUL) ( : 1~1.1 HII'HZ EPS.-A tt U.181 SIGMA-d [ELIANel 0.0114S 0.C4 0.04255 1063.1 C.~I 0.0'51611 4lr.o -C.(2 0.OE086 489.1 -0.e3 0.01008 501.2 -0.C5 0.019_5 510.1 -O.C4 a.oeS99 519.1' -0.03 0.10069 529.1 -0.04 0.11010 511.6 -0.04 C.120'l 510&.4 -O.CE 0.1291l5 552.4 -O.O! 0.14271 560.0 -0.03 0 .1'5 Hi) 566.1 -0.04 O.lt!36 511.6 -O.(l! 0.111041) 'iTA.O

SIGIl' : C • «(DELIA t DElIANUl)

C = 11)5.1 N'~HZ EPS.-A ~ 0.181 SltMA-6 CElIANUl 0.OlZ6~ 0.93 0.91 1.a! 1.01 1.tc 1.0f 1.0 1 1.09 I.oe 1.12 1.01 1.0 E t.Ot 1.111 III -) 0.56 C.le G.92 o.'13 0.9S n.H C.9S 1.02 1.02 1.0 , 1.04 J • ()! 1.01 1.03 1.0' -a.02a4 ·O.02~U -0.02'93 -0.03

!to

·O.OHU -0.04!23 -0.(41160 -0.0526' -O.05110E -C .06C7f -a.06B9 -0.1l1'50 -O.OIE6~ -(.G8422 0.1611 1082 "Hlle UEIl.) 483 tl'~H2 C~£~.) (I.14e 1.4501£tt2 1.0362£tOI -11.(12051 -e.02'511 -O.030S] -O.OHI! -0.0'1~6 -O.C4E1£ -O.OSHe -0.0'574t -O.OH!!S , -O.ClEIlt1 -0.01 !/2 -O.07SH -0.Of411 -0.09025 EPS.-' : ~J(HA·f OElH-II RIT. !.80E)Et06 fi~S 2.IJE1Et05 tfiK5 • CCEll' •• H) 1.363 HIG 7.2H Heo 1.22S 35'0 1.163 3590 l.aH !ti20 1.(21 365C 6.9101 3UO ~.eI'2 HOG t.eoe H20 6. I~! H!O 6.661 H30 6.Sft H!O 6.52~ H!O 6.4'53 31!0 C • CCUlI •• til 141. 7 fj"'~2 C.1H liS G~S SIG~' " C S.6~0 C.Hl ~.ECO C.HO S.~fj/l 0.M7 9.~00 0.H4 9.4"" 0.1~1 9.10(00.'" 9 • 35 C O . 1'41 9.300 0.1'41₁ 9.2~(} O.I!6 s.no C.l!4 9.1500.1;11) S. ICO 0.124 9.050 C.7a 9.COO 0.717 SIGH' C ~ 0.157 1084 tl'HHe leU.) 108~ "'"He (([1'.) C£LTI-K~IT. 0.1106 ~5: 4.411~£t06 RK5 2.~03eEte2 G~S ~ ~.7se5Et05 ~RK~ 1.6144[tOl

ORIE~TAIIE IFEKSIRIF: Ioi GRACEl HET CE .'lSR1C~IIlG leE SE~IE)

I~Ul

=

S~t5u ClUL· G.180 '''Ul

=

1.68l

81M~) [(~~I '(H~2) FlN) CELT'fl-) CtLJ'(-)

S.7~3 (.7i2 1.~60 3110 -e.C05eo -0.Olt1'

S.7~0 0.1&9 1.4SE 3150 -G.Ott20 -0.01420

9.t99 O.I~T 1.435 3300 -~.OI~45 -O.0168t

S.t~O 0.163 1.3E! 3350 -t.02~~1 -0·d2e04

s.tC( C.16~ 1.29f 3106( -e.e2~11 -G.02~ge

9.5-5~ 0.;% 1.22( 3530 -0.030n -0.0!12~

s.~CO (.752 1.144 l5fO -0.0361£ -0.03656

5.450 (.14~ 1.0lf 3610 -C.0414t -G.OIoC55

5.4(0 0.145 1.((~ 16100 -0.010616 -0.04~91

S.J~O 0.7'42 6.SH H/O -0.G~21e -O.OH94

S.300 C.73d 6.et3 3690 -O.C~146 -0.05~35

S.l5G 0.7310 6.1S( 31(( -o.OE2E~ -0.0601E

S.2tO O.IZQ 6./01 3110 -0.06821 -0.06162

s.l~e e.1i26 6.6103 HIO -O.C1312 -0.01114

9.1(0 C.123 6.51S 3110 -0.(7S2( -G.OI~8f

SIG~' C ' (CELl' •• h)

( 1101.2 1I/H2

" . C.t/of

(

'.

11<2.0 "'HZ [fS . - . (I.15S ( 166.3 N,.,1Z £p S. - A <:.1el:

~ II .141 SIEI'A-f 483 "'''H2 (EER.) t- 0.18 1 SIGMA-6 1086

t"

~M2 (HR. )

1<85 "OH2 UH. ) CtllANI:l II.Oll8! 1oe'5 "/1'112 ((EI~.)

DElH-~RIT. 0.141 CELTA-KRIl. 0.170

KS e.aHEtOt fillS 5.21911tt:2 liS 1I.2837[t')6 RIIS 1.IHtlPr.Z

:~~ ' J L' I I .:+ ("1 I ' ::: I j ;, efJ I" t·' ~ (J" ~"Ii '1 ~...J. '-N :.) :)" , t 8 :~ .~ :") ~) 1 .~ '1) (HR. ) UtH. ) lHH. ) CHR. ) (HH. ) SHHI:(N/""n ~47.5 He.1 HI.S 4C15. a 4H.E 4!Z.') 443.S 454.5 lot4.4 413.8 413.e 4H.l 5e\l.] 5\1 1. S 5l'5. 3 St(HteN'lllll) 354.3 31 1. E HE. E 41Z.0 421.Q 4~~.G 44q.1! HI.I) 4111.2 1016.6 ~f6.9 495.4 ')02.E 509.5 SIG20,","H2) ~45.3 HZ.4 U9.1 416.0 4 !l.2 442. , 4SI!.9 4f>3~1 471.3 418.e 41!5.f 493~1 .,9. Z 50~.O •• HI 0.211 431 .I""Z 434 ~/HHZ (1.191 3.0SE1Ef01 2.H2Gf..OO DEL TA-KR IT.

=

RKS fiRKS : SIGIO o;,HH2) ~!2.5 Jf

E.'

H2." Hl.2 425.i 436.6 44 S.I .5f.'5 4f>I.C 414.9 .e3. I 41l9.G 49E.3 ~GZ.i 50 1.9 •• NI 0.246 439 ti/HMZ 433

"'""I!

CltTA-KRll. = 0.Z20 RK~: 1.4919E-OZ GRK~

=

1.0E56[.01 • DELIANUL) •• Nl EPS.-A G.ZZf SIGHA-U 4]8 ~/~M2 2.8211[ f06 2.1147Et05 3.0260£ -06 2.1611tE-05 C • ((DELTA 152.4 N,IIH2 0.226 KS GIIS = K~ = EKS : SIGH' t Ji t ( · ) CELlA(-) SItHA(N/H"ZI 0.21 0.01213 152.t 0.12 0.02294 364.] 0.13 0.03452 361.1 0.13 0.0~E16 'U2.4 0.11 0.05654 1017.4 0.11 0.OE832 '33.~ 0.10 0.01882 444.e 0.09 0.08936 455.2 O.ce 0.09999 469.5 0.01 0.11066 411.e 0.08 0.li216 485.1 O.Of 0.1!21/l 492.E o.or 0.14451 498.1 0.01 ••1~532 505.6 0.06 0.IE640 511.3

SIGH' ,. C • «(OlllA _ DElfANUL) ( 17Z.4 N/tH2 ErS.-A Ii = 0.l'5 SIGHA-S = tEllANUl 0.02592 'C~) DEllAC-) SIENACJi/N"2) 0.21 (.01423 156.1 0.12 0.02Z~6 111.6 0.16 0.03586 393.1 0.12 0.04t20 411.! 0.12 0.0"~2 427.0 0.11 0.06838 439.1 0.10 0.01889 '51.~ 0.10 0.OS081 462.4 II.U O.lCIIH 411.6 O.e. 0.lll13 "9.~ o.oe 0.12288 481.6 0.08 0.135u6 1095.0

o.oe

0.14593 501.S 0.01 0.1~686 507.4

SIGH'

=

C • ,(DElIA - DELIANUl)

( =133.0 "/tH2 [PS.-A N,. 0.201 SIG'U-B DILIAHUL = 0.01554 AC-) 0.65 o. I f 0.7f 0.18 0.81 0.80 Cl.8i 0.84 0.85 0.8E o.8~ o.u 0.81 0.88 ·C.8t O.llS 430 .'""2 (BER.) 433 .'HHZ C(EK.) 0.165 1.510n-oz ~.364et-G1 0.115 431

"'H"2

(ilEA.) E'5.-' • HUA-e

£'5.-'

=

Hc;HA-E DUlI-lIRlT. ~ ~.'itOE-'6 RKS = ~.IEI~E.05 GRKS = = C • (CEll' •• W) • 67S.1 "/UZ C.UZ

l/(f!J-OOP Uf!SCJIIGP.Hf.~.l_lIft£!! ....I'!t!l,H!.~Jl_U. C.!l'"}·~ h ~1~.OE~REII (DElU-KlU1. ). GNOEIlOCtlff UlElliI Ul SeORTa -tU006 . e"siA;'sU~U (~;JJu-;31f)'

ORI£.1All£ l~EKS~RI'1 i~LSRIC~ll.' e'ESERIE)

INUl = s.,no ONUL. O.lIIG·-

,'iaC -,;, ---

-,.,t!

...

-I(HI!) O(l!t!1 Hllt2)· ru)'-oui'lJ;;-r--CE(hlit;;.) Re-)

S.U8 1l.1U 1.UZ 2HG 1.CO~22·- -il.losolo.5t

9.e~o 0.110 1.t15 2830 -o •• illot -0.CI290 0.11

s.~4e 0.lt4 1.51E 29EO -0.GI~13 -0.020'3 O.,! 9.1jG O.loEl) 1.40'11 3060 -O.U022 ';0.02~te 0.'8

S.l~O 0.155 1.354 3(40 -1I.02~34 -0.0325e- C.lf

9.6JO 0.111 1.211 3200 -0.13114' -0.031e, G.ell 9.6'0 0.1~1 1.ZGl 325G -G.G3561 -11.04323 0.82

s.~tO G."42 1.1H 329G -0.04.U -O.OUU 0.8i

s.~~o 0.118 1.041 33211 -0.14EII5 -0.05~35 O.8~

9.4'0 0.1!4 6.9EE 3341: -0.1~135 - •• 06Cl1 0.8' S.4,",0 0.110 6.891 ]]6' -1I •• 56E3 -1I.0Ul5 I 0.8~

9.3$. 0.125 6.8ee 3110 -G.GEIS4 -0.01312 0.8~ 9.~40 0.121 6.134 338t ·G.GE121 -0.01e6~ 0.8t 9.2'0 0.117 6.E61 3aeo -G.C1Z6~ -0.08422 0.8E

SIGH' : C • (DELI' •• H) ( 611.2 '''U2 " Cl.l~f 0.112 432 .'""2 e!IR.) 434 .,""~ eEIM.) DILTA-KRIT. ~ 0.15E ~s = i.fZlIE-06 RKS = 2.39131-02

GftS ~ i.ll~lEf05 GfiKS

=

1.84411-QI

ORIE~IAIII TS[KSIRIr: W.LSRIChlIN( elOI SERII)

'NUL: 10.(10 tauL

=

O.leo AIlUL

=

1.808

B(H~I D("~I '(~~2) feN) CELT'Ee-) DELIACe-)

9.9fO 0.114 1./OS 2120 -O.O~~CI -C.00172

~.910 0.110 l.f31 21eo -0.01004 -0.01290

s.eEQ 0./fi5 1.~4~ 289t -O.01~10 -O.0IS4i 9.e10 0./60 1.4~E 3Q~0 -o.ozole -O.Q2~9f

S.7U 1I.1,~G 1.3H loea -t.G2~2S ·0.1)312~

9.110 O.1~1 1.1S2 3160 ·0.03043 -0.0118S S.6£0 0.1" 1.21E 3210 -0.035~9 -0.04321

9.~lO 0.143 1.14e 32~Q -0.04Clf -0.04f60

9.5EO O./!~ I.C6~ !320 -0.041(0 -0.'5.00

9.~1( C.l!5 6.990 3140 -0.05124 -O.0~'4i

9.4EO 0.~30 6.SoE !!5C -C.O~E~1 -0.06t2~ S.HO 0."21 6./l4J 3310 -0.0£181 -0.0'4131 S.3019 0.1.22 6.1'H 3310 -0.06125 -O.OllU S.310 0.118 6.6es 33eo -O.012~O -0.0828i

9.2~9 C.114 6.611 33110 -O.OlIS~ -0.08f41

SIGK' C. (CIL1' •• H)

C • 6Si.6 A"UI2 II. 0.IE5

:L r.1 >-3 ~ <: t-; Cf) _'T ({) t'-1 .~ ;~-' :j~.~ , m I \..,' "t (f; t·~. '1 ct (~:j j.J. _r' " '(. _~i: I·' -". '. fl ei) <..) ( j I· , :~ .:. <1J ~; <t ·i ::= \ ,.l ~\) r t··· m .~ I

..

0 p' rt t·"', :.:i Gtj SIEHDOll"M2J "3.4 H2.E '05.5 411.1 '2~.Cl 4l'J.l 'H.6 OE.e '3Cl.~ 442.E 445.0 446.~ He.~ 450.1 452.2 453.8 455.2' 456.4 457.1 '59.0 HO •• Hl.3 5IGID<N/M"2J H 1.4 ]44.9 165.2 3eI. 7 39!.6 404.1 415.e 424.5 433.' 4IoZ:1 u~., '56.3 463.2 46'.8 415.2 481.1 H6.' 411.5 '96.7 50 I.' ~06.5 511.1 2.141HtU GHKS 5((",,-a SIfiMAUI/""2 ) HI.O 344.2 361.3 31'.4 391.1 401.1 412.4 422.0 430.f U, •• 449.0 "54.! 462.e 469.4 415.5 ~82.! 481.1 492.5 "98.1 503 •• 509.E 515.' DH lAC-) 0.0110' 0.02860 0.03898 0.04941 0.05990 0.06177 0.0'836 0.U165 0.OS1lJ4 0.10909 0.11990 0.12919 0.14030 0.15139 0.16S01 0.11241 0.18J11 0.19296 C.2Cl423 C.21!5' 0.22691 0.2le"3 , . 4'iE5E tu2 0.186

'"

..

0.204 ~06 to/tiMe ( ( f I ' . ] O.te6 2.01HEtC5 D£ll,-I\RI1. ~.3515Et06 US

tHE"'!' UK_,uOip' nOblliltlt·ftC.UtlfClUi--,;" U ..OfAUnliif)CIl'-.TCnfUCt.l:

_-

VORNUl."G.·

-_._._---~-. -~

.

.,...,

-

. . ". ~.-,,- . __..

. "'ifIlHLCNblIAtOiic-l;i:.n-r')-r-;I.V.-'IIl,..

t

JiUdl.·-...

~arrftr·

..· ..

liE'

.~NG ~:~:~~I:;~~~u:n~:~ln:~_U~I~llt~~~n~itiff{~~~U~~U;;:::~::)

CDElI _-KR.II. l. III1DEJlOCHlE UJEIt.nScollt·.··191iGO',-Tlfsn-;,s·OiiTf!;rc;r.;;- ,if)-'-" .

1I1UUJAllE 16EIISIRl'1 ..45 GadtrH£l--1lt-1i)UltCI!JltC-:UU"r\aU)

nUL" , ..150 tIlUl;'"0.180- ····i•.·Ul·.···t;'.· •.1

1

".- ... ... .

e(MU DU'''' .u.It'U fCf()'-lft(II£Ff-'iftl:ntFr 'Tc'O;i" U-)

i.e09 Cl.110 1.~5! 25'00 '';'I ••

n.,

' 0 "

-o.un,..··

"G'~32 '0.51

S.l'6G Cl."15 '.HE 2510 - •• IOSU -O.GU~2· G.U O.lE

~"lG Cl.~.l 1.3e~ 2670 ';'a •• t4!z" -0.0246E O.S! 0.21

9.KG 0 . ' " l.H! U6G -a.dttU -0.OU9!·· G.65 0.21

S.E10 O.ltJ 1.~!E ze!G -O.Cl2461 -O.0!~2J- .f;1. O.le ,.~60 0.'11 '.Ieo Z8eo -O.02,e. -0.OJ1" 0." 0.12

i.~IO 0.1'41 '.J04 2930 -0.GlSI3 -0.04323 0.81 0.10

S.460 0.144 I.G!e 29'. -0.G40" - ••041Z~. o.a! 0.e8 9.410 o.lao 6.'6! 300( -t.G4!10 -0.Cl5i64 0.81 O.Cl S.360 C.116 6.f'S 3030 -0.O'10! ·0.05806 0.88 0.06 9.!10 C.'~2 t.el! 306G ·C.0~E!1 -C.06!51 0.8' O.OE S.2flO 0.U9 6.151 3010 -0.86111 -0.06162 0.91 -0.05 '.210 0.'25 6.611 3090 -0.061Ie -0.07!12 0.'2 0.0. 9.159 0.1!1 6.EO~ 3100 -0.01213 -0.Ole65 0.92 0.4~

~.IC9 C.1S8 E.5'0 3110 ·O.o,e21 -0.08282 0.94 o.O! 9.Cl'0 Cl.711o 6.46S 3120 -o.GelU -o.uua o.t! O.CI! S.OIO C.710 6.1" 3120 -c.oeSI4 -0.09~0! 0.95 0.03 e.'60 0.107 6.1!! 1120 -G.O'~I' -Cl.Cl,E2E 0.9E 0.02 8.910 C.'IJ 6.2E4 3120 -0.a0010 -0_10!9~ Cl.,E 0.(2 f.etO O.t~, 6.19! 3120 -O.IO~S2 ·0.1096~ C.9' 0.02 e.elo C.ES5 6.12! !120 -G.lI1!E - ••11~3f G.91 0.02 e.'60 O.tjl f.Cl5! 3120 -0.11128 -C.1211' 0.91 0.02

SIG~#

=

C • (DELTA •• ~J

~.798 C1.li8 1.62~ ZHCI -"~CC1~2S '0.00251 Z.OE -0.35 0.00186 3ZZ.1 291.3

, .1·'10 CI.U5 I.S5E 2'00 -O.OlCl21 -0.t8E41 1.5S -0.23 0.01664 310.9 321l.0 3~4.3

'i.le10 C.liC) 1.41iS Z60G -G.0I~~5 -O.CtaG I.U -0.C9 O.OUl5 148.1 356~1 !~3.4

'j.6~O C1.MI6 1.Hti 2100 -C1.UGH -0.8Ull 1.13 -0.'16 0.03863 365.3 !H.t 3 E8.0

9.6GO G. 162 1.315 2l8CI - ••G2~11 -G.02!3~ 1.10 -0.05 0.04906 380.0 389.2 Hl.Q

S •~fCl 0.1li9 1.21of 284.0 -0.030n -0.02129 I . I ! ~.O6 Q.05eZ2 3U.t n9.9 391. J

s. sec (l.155 1.11! 2890 -0.G!6U -O.OH~f J.11 -0.05 0.06876 402.9 HO.6 40Z.2

S.45(l o.1~1 , .0Sl 293C1 -O.Gq" -G.f318S 1.09 -0.0' 0.01954 412.9 420.0 412.2

9.4GO 0.1.e I.G!1 2He -O.CHlt -0_0'01as I.H -0.05 0.Ott65 42.2.4 427 ."

"cu."

9 • ],50 o.1~4 6.956 3ClOO -0.Cl5HO -C.0412~ l.lCl -0.05 0.09915 43t.~ '35.~ 1tC9.3

S.3elO Cl.IU 6.8S! 302G -Cl. G51" -0.0512' I.U "O.OE 0.10815 438.2 441.5 4H.E

S.2.1;O 0.117 6.81 I Jh( -G.062U -0.05671 1.11 -0.05 0.11955 445.S 4108.2 ""4.5

9.2elO C.113 6.144 305G -0.U8a -c.06a~ 1.141 -0.05 0.130'02 452.!

"5'0."

lo~2.0

s.no 0.111) E. f f ( J010 -O.Gl!H "O.t6l2~ 1.11 "a .('5 0.13991 '59.6 '59.5 ..~e.!

9.140 C.7!l E.EIE JO@C! -t.Olsa -Cl.GlGJl 1.13 -a.CE O.14~'j6 465.6 '6".3 U".3

S. (.50 C.1.24 6.~~c 30rO -O.ClllH I -0.fl7450 t.1 , -O.OE (l.1~92t "70.1 1068.9 " 10.2

9.CClO C.120 6.U( 30S0 -0.CSCl25 -0.OU04 1.1! -O.OE fl.111)29 416.S 413.9 , H.E

8.949 a.11'j 6. HS JUG -0.CI9~S3 -0.Cl8101 I.U -0.05 a.HZ9'- 482.S 419.4 lot1.6

e.9ee o.1l! 6.34E 3090 -0.101'2 -0.08SlII I.l! -O.OE 0.19123 '86.S ,t2.1 4H.C

f •8'4 9 0.7(6 6.265 3090 -0.10111 -a.09E85 1.11 -0.05 0.201002 493.2 481.1 4~1o.5 DEll '-IIHIT. ~S 4.1521Et06 fillS .. G~S" 1.911~E'05 CifillS .. SIGI!' C . (CELIA •• N) ( • 645.2

.1."2

EfS.-' . . . (.110 SUitlA-f .. lJ I •

..

~ ({\ ';:(;0.1 506.2 (6[R. ) (GEH.) 491.8 '96.4 . . H) G.2H 'OJ N/IIH2 402 '''11"2 (,.201 t.O!9E[t02 4.9504£tOO • • N) (J.2!9 40t HI,,"Z 4CIE ~/"H2 C:.21to 3.5UOEt02 8.H~CEteo CElU-I\RIT • RIlS = GRIIS " • DElTANUl) EPS.-. SIGH.-il CELTA-KltH . . . HilS liRIlS = 8.50ltJf t06 1.91IIE.05 4.15Z7Et06 1.911j£t05 C • ((DElTA 707.5 "/JIHZ 0.2"0 0.U2591 liS .. (illS .. Sl(i'" .. C .. N .. Cll IUlUL -0.05 0.21524 "98.e ·0.04 0.22e06 505.2

SICiI" C. ((DELIA • DE1TAN~L)

C .. 691.1 N/tH2 EPS.-A N" 0.234 SIGH '-8 I:ELl.NUL. 0.02663 -C.l0252 1.10 -0. lCl 564 I .0f 0.171 400 ./1'"2 ceER.)

",)2

./,,"2 HfIl.) 0.15t 1.61lIEt(3 --' .986lf.C: 1 0.U6 402 fl/llHZ CSEll.] 406 II/tlH2 ((EI'.] 0.110 2.eUef·Ci] 6.56Uf.ca 10-111'[1 5.80 S EP5.-' SlCi"'-f DElH-IlRIT . . . '.5043E.06 fillS .. 1.5111E-05 'fillS .. liS • CiIlS .. t.rce C.7(4 6.155 10SU -0.11272 11.1'0 0.'S9 6.IIE 3090 -C!.11@42 SIGH' .. C • (CELlA •• H) ( .. 621.t llt!!2 • C.Ist