Constructief adviesrapport

Constructief adviesrapport

Opdrachtgever: Dhr. T. Arts Leuthsestraat 17A 6575 JD Persingen T. 06-51173691

E. toine.arts@nederrijn.nl

Architect/ tekenbureau: Bouwen plus Wonen Forelgracht 51 6642 ED Beuningen Tel. 024-6752509

E. info@bouwenpluswonen.nl

Constructeur: Helder Bouwkundig Ingenieursbureau Ing. BSEng E.P.A. (Erwin) de Haan Merlijnstraat 12

6601 AL Wijchen Tel.nr. 06-26990338

E-mail: info@helderbouwadvies.nl

Projectnummer: 2017-49

Betreft: Aanbouw/ uitbreiding woonhuis

Projectlocatie: Eikenlaan 3 Lent

Datum (rapport): 13-09-2017 1e wijz. datum:

2e wijz. datum:

Gebaseerd op stukken: Schetsplan (nieuwe plattegrond en gevelaanzichten) Telefonisch overleg met Bram ten Have

Voor de constructieve berekeningen is gebruik gemaakt van de door de opdrachtgever verstrekte informatie in de vorm van omschrijving(en) en tekening(en). Het berekeningsadvies is alleen geldig indien voldaan wordt aan de wijze van uitvoeren zoals beschreven en aangegeven in het berekeningsrapport. Geen enkele aansprakelijkheid kan genomen worden indien niet voldaan wordt aan de gestelde voorwaarden en/of indien er foutieve constructieve zaken, die als basis dienen voor de berekening, niet juist zijn vermeld c.q. verstrekt ter opstelling van het berekeningsrapport. Op al onze diensten zijn de algemene voorwaarde DNR 2011 van toepassing.

blad 2 van 14 Inhoudsopgave

1.0 INLEIDING ... 3

2.0 CONSTRUCTIEOPZET, KRACHTSAFDRACHT EN STABILITEIT ... 3

3.0 ALGEMENE BEPALINGEN ... 4

3.1 Normen & voorschriften: ... 4

3.2 Uitgangspunten constructieberekeningen: ... 4

3.3 Uitgangspunten materialen ... 4

3.4 Gebruikte eenheden: ... 5

3.5 Algemene opmerkingen m.b.t. de constructies: ... 5

4.0 AANGENOMEN BELASTINGEN ... 7

4.1 Blijvende belasting (G) ... 7

4.2 Opgelegde belastingen (Q) ... 8

4.3 Belasting combinaties m.b.t. Woning ... 8

5.0 DIMENSIONERING EN CONTROLE BEREKENINGEN ... 9

5.1 Houten dakbalklaag ... 9

5.2 Stalen latei boven vouwwand ... 10

5.3 Stalen kolommen ... 10

5.4 Stalen hoeklijn t.p.v. buitenblad vouwwand ... 11

5.5 Houtskeletbouwwanden ... 11

5.6 Fundering: EKO-H kist breedte 700mm ... 12

6.0 BIJLAGEN ... 13

6.1 Schetsmatige tekenwerk van de constructie ... 13

6.2 Richtlijnen voor het uitvoeren van grondverbetering (indien van toepassing) ... 14

blad 3 van 14

De opdrachtgever is voornemens om zijn woning aan de achterzijde uit te gaan breiden.

Het werk vindt plaats aan de Eikenlaan 3 te Lent.

Het bouwkundig tekenwerk wordt verzorgt door Bouwen plus Woninen en wij zijn in het bezit van de op de voorzijde van dit rapport zijnde stukken. Indien er wijzigingen plaatsvinden op deze stukken dient dit ten alle tijden aan ons bureau doorgegeven te worden.

2.0 CONSTRUCTIEOPZET, KRACHTSAFDRACHT EN STABILITEIT

Bestaand gebouw:

Het betreft een woning die gebouwd is omstreeks 1995.

De hoofdconstructie opzet van deze woning betreft:

- Met dakpannen bedekte zadeldak;

- Geïsoleerde scharnierkap

- Houten zoldervloer voorzien van vloerbeschot en gipsplaten plafond;

- Betonnen systeemvloer als verdiepingsvloer;

- Dragende binnenmuren van het type: kalkzandsteen o.g.;

- Buitengevel bestaat uit een gemetselde spouwmuurconstructie;

- Fundering bestaat uit een op staal gefundeerde stroken fundering;

Nieuw/ uitbreiding gebouw:

De hoofdconstructie opzet van deze uitbreiding betreft:

- Houten dakbalklaag voorzien van underlayment en gipsplaten plafond;

- Stalen latei op kolommen t.p.v. de vouwwand;

- Dragende binnenwanden van houtskeletbouw voorzien van 18mm multiplex beplating;

- Buitengevel bestaat uit een gemetselde gevelsteen met luchtspouw;

- PS-combinatievloer als begane grondvloer;

- Fundering bestaat uit een op staal gefundeerde Havebo EKO kist;

Krachtsafdracht:

Het gewicht van de houtendakconstructie, wordt overgebracht naar de dragende HSB wanden en bestaande gevel waarna deze worden afgedragen naar de fundering.

Stabiliteit:

De bestaande doorbraken naar de woning blijven gehandhaafd. T.b.v. de uitbreiding de HSB wanden en dakbalklaag voorzien van een 18mm constructieve beplating in hakfsteensverband aangebracht voor “schijfwerking”.

blad 4 van 14

3.1 Normen & voorschriften:

Diverse van de hiernavolgende Europese normen met Nederlandse bijlage kunnen zijn gebruikt bij de berekening van de gegeven onderdelen:

Eurocode 0:

NEN-EN 1990 Grondslagen van het constructief ontwerp;

Eurocode 1:

NEN-EN 1991-1-1 Algemene belastingen:

Volumieke gewichten,eigen gewicht en opgelegde belasting voor gebouwen;

NEN-EN 1991-1-3 Algemene belasting: sneeuwbelasting;

NEN-EN 1991-1-4 Algemene belasting: windbelasting;

Eurocode 2:

NEN-EN 1992 Ontwerp en berekening van betonconstructies Eurocode 3:

NEN-EN 1993 Ontwerp en berekening van staalconstructies Eurocode 5:

NEN-EN 1995 Ontwerp en berekening van houtconstructies Eurocode 6:

NEN-EN 1996 Ontwerp en berekening van metselwerkconstructies Eurocode 7:

NEN-EN 1997 Geotechnisch ontwerp

3.2 Uitgangspunten constructieberekeningen:

Bouwwerk aanduiding: Woonhuis

Ontwerplevensduur: Klasse 3, 50 jaar (NEN-EN 1990 NB tabel 2.1) Veiligheidsklasse: Gevolgklasse: CC1 (NEN-EN 1990 NB tabel B1) Betrouwbaarheidsklasse: RC1, (KFI factor = 0,9) (NEN-EN 1990 tabel B3) Gebruiksklasse: Klasse A (woonruimte's) (NEN-EN 1990 tabel A1.1)

0 = 0,4 1 = 0,5 2 = 0,3 Uiterste grenstoestand: STR/ GEO

3.3 Uitgangspunten materialen Staalconstructies:

Staalkwaliteit: S235 JR (wals profielen)

S355 (buis/ kokerprofielen)

Boutverbindingen: 8.8 kwaliteit

Ankerbouten: min. 4.6

Lasverbindingen: Minimum las a= 5mm, tenzij anders vermeldt.

Alle constructies stomp aflassen.

Conservering: Binnenmilieu: stralen + meniën;

Alle staalconstructies die met buitenlucht in aanraking komen dienen thermisch verzinkt te worden.

Houtconstructies:

Houtsoort: Europees Naaldhout, tenzij anders vermeld Uiterste grenstoestand: C18 (N/mm²)

Bruikbaarheid grenstoestanden: E0, mean = 9000 (N/mm2)

blad 5 van 14

Betonkwaliteit: C20/25, tenzij anders vermeld

Milieuklasse: Conform NEN-EN 1992

Betonstaalkwaliteit: FeB 500 (fyd = 435 N/mm²) Laslengte van wapeningsstaal: minimaal 40x de staafdiameter

3.4 Gebruikte eenheden:

Overspanningen: in m¹

Belastingen: in kN/m² of kN/m¹ of in kN

Afmetingen: in mm¹

Spanningen: in N/mm²

Wapening: in mm² of in mm²/m¹ plaatbreedte

3.5 Algemene opmerkingen m.b.t. de constructies:

- Coördinatie van tekeningen en berekeningen van derden partijen is voor rekening en risico van de aannemer, tenzij anders is overeengekomen;

- Alle uitgangspunten van deze berekening goed in het werk te controleren;

- De aanname's in deze berekening van de draagrichting van de bestaande vloeren en balken en de samenstelling van deze bestaande constructies dienen door de aannemer te worden gecontroleerd.

Bij afwijkingen ten opzichte van deze berekening dient dit ten alle tijden gemeld te worden bij ons bureau;

- Krimpscheuren kunnen zoveel mogelijk worden voorkomen door de constructieonderdelen eerst voldoende te laten drogen/ uitharden voordat het stucwerk wordt aangebracht;

- Cementdekvloeren vrijhouden van het metselwerk middels folie of foamband;

Grondwerk en funderingen:

- Aanleg van funderingen op vaste grondslag te bepalen door grondmechanisch onderzoek. Dit dient ruim voor uitvoering van de werkzaamheden te geschieden. Planning hiervan door de aannemer of opdrachtgever, e.e.a. in opdracht en voor rekening van de opdrachtgever;

- Voor funderingen op staal is een minimale sondeerwaarde van 6,0 Mpa benodigd (woningbouw);

- Onder funderingen op staal geen isolatie toepassen;

- Grondwaterstand ruim voor aanvang van de werkzaamheden te controleren door de aannemer.

Indien noodzakelijk dient er een bemaling toegepast te worden. (Denk aan de benodigde vergunningen en aan een opname van de buurpanden;

Vloeren:

- Geprefabriceerde systeemvloeren volgens berekeningen en tekeningen van de vloerenfabrikant;

- Systeemvloeren dienen opgelegd te worden op oplegvilt;

- In het werk gestorte (breedplaat) vloeren de gewenste verhardingstijd geven zodat de mninimale ontkistingssterkte van 25 N/mm2 is bereikt. Na het ontkisten dient de vloer van voldoende

kruipstempels te worden voorzien. Na verhardingstijd en ontkisten pas beginnen met bovenliggend metselwerk.

- Elastische doorbuiging van de vloer dient plaats te vinden voordat er metselwerk wanden op gezet worden. (zie bovenstaande) De vloer zal in totaal ca. 0,002 x overspanning vervormen. Bijkomend (op langere termijn) gaat hij dan nog eens ca. 0,002 x overspanning doorbuiging. Allen ten gevolge van uitdroging, krimp en kruip eigenschappen van beton.

blad 6 van 14

- Alle staalconstructies die met buitenlucht in aanraking komen dienen thermisch verzinkt te worden.

Overige staalconstructies dienen gestraald en gemenied aangebracht te worden.

- Stalen balken welke worden aangebracht onder bestaande constructies dienen onder spanning gebracht te worden d.m.v. vijzelen of wiggen zodat de stempelconstructie spanningsloos is.

Bij het aanbrengen van stalen balken t.g.v. doorbraken in bestaande constructies kan in bovengelegen constructies scheurvorming optreden, ondanks een zorgvuldige uitvoering;

- Stalen balken voldoende brandwerend bekleden conform NEN-EN 1991-1-2;

- Opleglengte van stalen balken op metselwerk bedraagt minimaal 200mm, tenzij anders vermeld;

- Opleglengte van stalen L-lijnen op metselwerk bedraat minimaal 150mm, tenzij anders vermeld;

- Stalen L-lijnen niet onderstempelen tijdens het metselen;

- Detailberekeningen/ bout - lasverbindingen volgens opgave staalleverancier;

- Tekeningen van de staalconstructies door staalfabrikant te maken;

- Dikte van kop- en voetplaten voor aansluitingen van kolom en liggers bedraagt minimaal 12mm, tenzij anders vermeld;

- De minimale lasdikte bedraagt minimaal (A) = 5mm rondom, tenzij anders aangegeven;

Steenconstructies:

- De gemiddelde druksterkte van de stenen dient minimaal 15 N/mm2 te bedragen;

- Mortelkwaliteit minimaal 7,5 N/mm2 ;

- Nieuwe dragende metselwerk penanten dienen in verband gemetseld te worden met het bestaande metselwerk d.m.v. uittanden.

- Nieuwe uitbreidingen dienen d.m.v. dilatatie aangesloten te worden op bestaand metselwerk;

- Dilataties in nieuw metselwerk volgens opgave stenenfabrikant;

- Alleen verticaal freeswerk uitvoeren in metselwerk wanden;

- Maximaal 5% freeswerk in metselwerk wanden;

- Geen freeswerk in smalle penanten uitvoeren;

Houten (dak) constructies:

- De kwaliteit van gordingen - spanten en balklagen bedraagt C24, standaard vuren bouwhout tenzij anders vermeld;

- Alle houtconstructies die met het (buiten) metselwerk in aanraking komt dient door middel van milieu vriendelijke menie behandeld te worden. (kopse kanten van balklagen/ gordingen etc) - Iedere gording voorzien van stormanker t.p.v. opleggingen, haakanker t.p.v. de gevels en koppelstrippen t.p.v. de tussenopleggingen;

- Prefab dakelementen volgens tekeningen en berekeningen van de fabrikant;

- Houten vloerbeschot uitvoeren in 18mm fins vuren multiplex platen, in halfsteens verband aangebracht en bevestigd d.m.v. schroeven;

- Vloerbalklagen voorzien van haakankers. (om de anderste balk) Strijkbalkankers aanbrengen h.o.h.

maximaal 2000mm.

- Platdak balklagen voorzien van stormankers + haakankers t.p.v. de opleggingen. (om de anderste balk) Strijkbalkankers aanbrengen h.o.h. maximaal 2000mm.

- Afschot van daken dient blijvend minimaal 16mm per m1 te bedragen;

- Dakranden voorzien van noodoverlaten, afmeting en plaats in overleg te bepalen;

blad 7 van 14

4.1 Blijvende belasting (G)

4.1.1 Dakvloeren (houten balklaag, exclusief grind/ groendak!) qGk; dakbedekking/iso e.d.; rep 0.20 kN/m²

qGk; underlayment; rep 0.10 kN/m²

qGk; plafond; rep 0.20 kN/m²

qGk; rep 0.50 kN/m²

4.1.2 PS combinatievloer

qGk; PS combinatievloer.; rep 2.00 kN/m² qGk; afwerklaag 50mm; rep 1,00 kN/m²

qGk; rep 3.00 kN/m²

4.1.3 Spouwmuur/ steensmuren

qGk; gevelsteen; rep 2.10 kN/m²

qGk; kalkzandsteen; rep 2.00 kN/m²

qGk; rep 4.10 kN/m²

4.1.4 Houten gevelelement/ kozijnen + beglazing

qGk; houten gevelelement; rep 0,50 kN/m²

qGk; rep 0,50 kN/m²

4.1.5 Havebo EKOkist strookbreedte 700mm

qGk; Ekokist-H; rep 6.00 kN/m1

qGk; rep 6.00 kN/m1

blad 8 van 14

4.2.1 Dakvloer (plat dak) (Qv)

qk; rep 1,00 kN/m²

4.2.2 Begane grondvloer (Qv)

qk; rep 1,75 kN/m²

Qk; rep 3,00 kN

4.2.3 Verplaatsbare scheidingswanden met een eigen gewicht ≤ 2,0 kN/m¹ wandlengte

qk; rep 0,80 kN/m² (NEN-EN 1991-1-1 tabel 6.2)

4.2.4 Sneeuwbelasting(en) plat dak (qs) (volgens NEN-EN 1991-1-3) s= i * Ce * Ct * sk

Ce = Ct = 1,0 en sk = 0,70 kN/m2 (volgens N.B. NEN-EN 1991-1-3) α= 0° => i = 0,80

s= 0,56 kN/m2

4.3 Belasting combinaties m.b.t. Woning

Belasting combinaties conform NEN-EN 1990 NB tabel A1.2(B) ( 0 = 0,4)

Vergelijking 6.10.a

1,20*G + (1,35*0,4*Qv + 1,35*0*Qw + 1,35*0*Qs) ================ > 1,20*G + 0,55*Qv

Vergelijking 6.10.b

1,10*G + 1,35*Qv + (1,35*0*Qw + 1,35*0*Qs) =================== >1,1*G + 1,35*Qv

1,10*G + 1,35*Qw + (1,35*0,4*Qv + 1,35*0*Qs) ================== > 1,1*G + 0,55 Qv + 1,35 Qw 1,10*G + 1,35*Qs + (1,35*0,4*Qv + 1,35*0*Qw) ================== > 1,2*G + 0,55 Qv + 1,35 Qs Maatgevende belastingcombinatie: 1,10*G + 1,35*Qv

blad 9 van 14

5.1 Houten dakbalklaag

lth= 3900mm, h.o.h. max. 610mm;

Blijvende belasting (G)

qGk houten platdak;rep = 0.61*0.50 = 0.31 kN/m

qGk; rep = 0.31 kN/m

Opgelegde belastingen (Q)

qk houten platdak ;rep = 0.61*1.00 = 0.61 kN/m

qk rep = 0.61 kN/m

Qk; rep 2,00 kN

Houten balklaag afmeting 71x171mm, h.o.h 610mm voldoet Verankering conform 3.5 van deze rapportage.

Zie computer output (bijlage 1)

blad 10 van 14

l_th= 4000mm

Blijvende belasting (G)

qGk houten platdak;rep = 2,00*0.50 = 1.00 kN/m

qGk; rep = 1.00 kN/m

Opgelegde belastingen (Q)

qk houten platdak ;rep = 2,00*1.00 = 2.00 kN/m

qk rep = 2.00 kN/m

Qk; rep 2,00 kN

Stalen latei: HE140A voldoet

Stalen latei opleggen op stalen kolommen. Bevestiging middels 2x M12 bouten per kolom.

Houten vouwwand minimaal 6mm vrijhouden van stalen balk.

Zie computer output (bijlage 2)

5.3 Stalen kolommen

l_th= ca. 3000mm

Puntlast op stalen kolom bedraagd: 10 kN (zie output bijlage 2)

Stalen kolommen 70x70x3mm voldoet

Voorzien van kopplaten t = 10mm, bevestiging latei middels 2x M12 bouten per kolom.

Stalen kolommen voorzien van voetplaten 300x300x10mm voorzien van 4x M12 bouten t.p.v. de fundering.

Zie computer output (bijlage 3)

blad 11 van 14

l_th= 4000mm, NIET dakdragend

Blijvende belasting (G)

qGk buitenmuur;rep = 0.60*2.10 = 1.30 kN/m

qGk; _rep = 1.30 kN/m

Stalen hoeklijn L150x100x10 voldoet

Stalen hoeklijn aan beide zijde 200mm opleggen op het metselwerk.

Houten vouwwand minimaal 6mm vrijhouden van stalen balk.

Zie computer output (bijlage 4)

5.5 Houtskeletbouwwanden

l_th= ca. 3000mm, h.o.h. 600mm

Stijl en regelwerk 45x145mm, h.o.h. 610mm voldoet

Binnenzijde van de HSB wand voorzien van 18mm constructieve beplating in halfsteens verband aangebracht voor schijfwerking.

Zie computer output (bijlage 5)

blad 12 van 14

Bij deze berekening zijn we uitgegaan van een fundering op zand of grondverbetering.

In het werk te controleren!!

Maatgevende funderingsstrook berekend:

Blijvende belasting (G)

Gevelsteen 6.00 kN/m¹

HSB wand 1.50 kN/m¹

Dakconstructie 1.00 kN/m¹

Vloerconstructie 6.00 kN/m¹

Funderingsstrook 6.00 kN/m¹

20.50 kN/m¹

Opgelegde belastingen (Q)

Dakconstructie 2,00 kN/m¹

Vloerconstructie 3.50 kN/m¹

5.50 kN/m¹

1.1*G + 1.35*Qv 1.1*20.50 + 1.35*5.50 23 kN/m¹ + 7.50 kN/m¹ totaal 30,5 kN/m¹ funderingsstrook

Aanlegbreedte EKO-H kist 700mm voldoet

(Minimale strookbreedte bedraagt: 600mm)

Wapening: de EKO-H kist word gevuld met staalvezels, Havebo zal de hoeveelheid staalvezels berekenen.

Zie computer output (bijlage 6)

Vloer t.p.v. uitbreiding/ verbouw:

- PS-combinatievloer volgens tekening en berekening leverancier.

blad 13 van 14

6.1 Schetsmatige tekenwerk van de constructie

blad 14 van 14

6.2 Richtlijnen voor het uitvoeren van grondverbetering (indien van toepassing) Materiaalgebruik:

Onderstaand zijn de eisen omschreven waaraan het materiaal moet voldoen dat voor een grondverbetering wordt gebruikt.

(De genoemde percentages zijn gewichtpercentages)

Voordat met de uitvoering wordt begonnen zal, afhankelijk van de te stellen eisen aan de

grondverbetering, het te gebruiken materiaal moeten worden onderzocht op korrelgrootteverdeling, korrelvorm en verdichtbaarheid.

- Het materiaal moet bestaan uit schoon en goed gegradeerd zand en/of grind. Verschillende korrelgroottes (fracties) moeten ieder in voldoende hoeveelheid aanwezig zijn;

- De uniformiteitcoëfficiënt U= D60/ D10 dient minimaal 2,0 te bedragen. Hierin is D10 korreldiameter met een zeefdoorval van 10% en D60 de korreldiameter met een zeefdoorval van 60%.

- De korrelfracties kleiner dan 63 m (silt en klei) mag in het algemeen niet meer bedragen dan 5%.

Indien minder strenge eisen aan de grondverbetering worden gesteld is een percentage van 10% < 63 m toelaatbaar.

- Het humusgehalte (gehalte organische stof) mag ten hoogste 2% bedragen.

- De korrelvorm is bij voorkeur hoekig;

Het aanbrengen en verdichten:

- Voor het aanbrengen van de grondverbetering dient de grondwaterstand minimaal ca. 500mm onder het ontgravingsvlak te staan. Zonodig zal de grondwaterstand verlaagd moeten worden door middel van bemaling.

- De aanlegbreedte van de grondverbetering zal zodanig moeten zijn dat een spreiding van de funderingsdrukken mogelijk is onder een hoek van 45° met de horizontaal vanaf de onderste randen van de fundering.

- Indien de grondslag uit niet-cohesief materiaal zoals zand of grind (met een laag leemgehalte) bestaat, dient het ontgravingsvlak met een lichte trilplaat te worden afgetrild, voordat de grondverbetering wordt aangebracht. Cohesief materiaal zoals leem/ löss kan niet of nauwelijks worden verdicht.

- De grondverbetering dient laagsgewijs te worden opgebouwd. De laagdikte moet in overeenstemming zijn met de verdichtingsapparatuur.

- Elke laag, alsmede het ontgravingsvlak, dient minimaal 4 gangen te worden verdicht met behulp van een trilplaat met een gewicht van circa 300 a 400 kg, met een laagdikte van maximaal 300mm.

Controle op het aanbrengen en verdichten:

- Verkenning met het visiteerijzer. Hiermee kan een indruk worden verkregen van de bovenste laag van het grondverbeteringspakket.

- Handsonderingen. Vanwege de beperkte mogelijkheden met betrekking tot de te meten

conusweerstand en de te bereiken diepte kan hiermee een pakket van maximaal 500mm dikte te worden gecontroleerd.

Te stellen eisen aan de aangebrachte grondverbetering:

- De indringing van een visiteerijzer met een doorsnede van 8mm mag niet meer bedragen dan 10 a 15cm;

- De conusweerstanden moeten tot een diepte van 60cm gelijkmatig oplopen tot ca. 6 MN/m2 bij hydraulische of hand-sonderingen of 25 a 30 slagen per 20cm bij lichte slagsonderingen (10kg).

Hieronder moeten de conusweerstanden een waarde bereiken van minimaal ca. 10 MN/m2 of 45 a 50 slagen per 20cm bij lichte slagsonderingen.

BIJLAGE 1

correctiefactor voor formule 6.10.b x= 0,89 factoren gG;j= 1,22 - xgG;j= 1,08 -

de waarde van ksi volgt uit de Nationale Bijlage gQ;1= 1,35 - gQ;1= 1,35 -

gebouwcategorie H: daken gQ;i= 1,35 - gQ;i= 1,35 -

y0= (gewichtsberekening) = 0 -

y1= (elastische doorbuiging) = 0 - 1,95 F1 1,95

y2= (kruip) = 0 -

yt = 1 + ( 1 - 0 ) /9*ln( 50 / 50 )= 1,00 - q1

overige invoegegevens:

liggerlengte (theoretische overspanning) L= 3,9 m 1 2

te dragen m' dak (h.o.h. balken) a= 0,61 m L= 3,9 m

opleglengte t.p.v. ondersteuning br= 50 mm

dikte beplanking t= 18 mm berekening eigen gewicht dakconstructie Gk,j in kN/m²

elasticiteitsmodulus beplanking Eo;mean,k= 5000 N/mm² d(m) g

belastingen beplanking t 0,018 * 6,5 kN/m³ = 0,12

eigen gewicht van de dakconstructie Gk,j= 0,50 kN/m² plafond 0,01 * 9,0 kN/m³ = 0,09

personen Qk1= 1,00 kN/m² overige * kN/m³ = 0,00

regen 0,10 m * 10 kN/m³ = Qk1= 1,00 kN/m² b(m) h(m) g / hoh(m)

sneeuw 1,00 0,80 0,70 = Qk1= 0,56 kN/m² balken 0,071 0,171 5,0 / 0,61 = 0,10

puntlast F= 2 kN n.t.b. / = 0,00

overige belastingen = 0,19

vervormingseisen en zeeg totaal Gk,j 0,50

toelaatbare einddoorbuiging 1: 250 * L ueind < = 3900 / 250 = 15,6 mm

toelaatbare bijkomende doorbuiging 1: 333,3 * L ubij < = 3900 / 333,3 = 11,7 mm

toegepaste zeeg = 0 mm

materiaalfactoren, hoogtefactor en modificatiefactoren

sterkteklasse = materiaalfactor sterkte gM= 1,30 -

materiaal = hoogtefactor treksterkte;breedte kh= 1,16 -

houtbreedte b= 71 mm hoogtefactor buigsterkte;hoogte kh= 1,00 -

houthoogte h= 171 mm modificatiefactor sterkte kmod= 0,90 kort

klimaatklasse = 1 modificatiefactor treksterkte kmod= 0,80 kort

belastingduurklasse comb. veranderlijk =kort modificatiefactor vervorming kdef= 0,60 - factor voor volume-effect s= 0,12 bij LVL

resultaten

MEd 2,75 VEd 3,22 ueind 12,4 13,0 ubij 9,0 9,6

u.c. 0,64 u.c. 0,17 u.c. 0,79 0,83 u.c. 0,77 0,82

gezaagd hout naaldhout C18

© QEC ; www.qec.nu Rekenblad 1

elasticiteitsmodulus E0;mean;k 9000 N/mm E0;mean;d 1 1,00 9000 / 1,00 = 9000 N/mm

volumieke massa rk 320 kg/m³ E0;u;d 1 0,90 9000 / 1,30 = 6231 N/mm²

glijdingsmodulus Gk 560 N/mm² Gd 1 1,00 560 / 1,00 = 560 N/mm²

elasticiteitsmodulusnaaldhout E_90;mean;k 300 N/mm² E_90;mean;d 1 1,00 300 / 1,00 = 300 N/mm²

elasticiteitsmodulusloofhout E90;mean;k 300 N/mm² E90;mean;d 1 1,00 300 / 1,00 = 300 N/mm²

elasticiteitsmodulus E_0,05,k 6000 N/mm² E_0,05,d 1 1,00 6000 / 1,00 = 6000 N/mm²

traagheidsmoment Iy= 1 * ¹/12 bh³ = 1 ¹/12 71 171³ = ²⁹⁵⁸ 10⁴mm⁴

traagheidsmoment I_z= 1 * ¹/12 hb³ = 1 ¹/12 171 71³ = ⁵¹⁰ 10⁴mm⁴

weerstandsmoment Wy= 1 * ¹/6 bh² = 1 ¹/6 71 171² = ³⁴⁶ 10³mm³

weerstandsmoment W_z= 1 * ¹/6 hb² = 1 ¹/6 171 71² = ¹⁴⁴ 10³mm³

oppervlak A= 1 *bh = 1 71 171 = ¹²¹ 10²mm²

traagheidsstraal iy= √ ( Iy / A ) = √ ( ²⁹⁵⁸ / 121 ) = 49,4 mm traagheidsstraal iz= √ ( Iz / A ) = √ ( 510 / 121 ) = 20,5 mm

berekening belastingen

q1 permanente belasting Gk,j= 0,610 * 0,50 = 0,30 kN/m'

opgelegde belasting Qk1= 0,610 * 1,00 maatgevende belasting t.g.v.: personen = 0,61 kN/m' F1 spreiding puntlast I= 0,018³ / 12 = 5E-07 m⁴ = 48,6 10⁴mm⁴ EI= 5000 5E-07 10⁶= 2430 kNm²

kr= >0,33 en <= 1,0 kr= 0,37 + 0,8 0,610 - 2430 / 50000 = 0,81 -

opgelegde belasting Fk= 0,81 * 2,00 = 1,62 kN

belastingen voor de bruikbaarheidsgrenstoestand, NEN-EN 1995 formules 2.2 t/m 2.5

Gk,j ( uon ) = 0,30 = 0,30 kN/m'

Qk1 (uelas) = 0,61 = 0,61 kN/m'

kdef*( Gkj+y2Qk,1) (ukruip) = 0,60 ( 0,30 + 0,00 0,61 ) = 0,18 kN/m'

Fk=kr * F (uelas) = = 1,62 kN

belastingen voor de uiterste grenstoestand, NEN-EN 1990 formules 6.10.a en 6.10.b (resp. ULS1 en ULS2 ) eigen gewicht + gelijkmatig verdeelde belasting

g_G,jG_k,j+g_Q,1y_0,1Q_k1 (ULS1) qd= 1,22 0,30 + 1,35 0 0,61 = 0,37 kN/m'

xgG,jGk,j+gQ,1Qk1 (ULS2) qd= 1,08 0,30 + 1,35 0,61 personen = 1,15 kN/m'

eigen gewicht + puntlast in het midden

gG,jGk,j en gQ,1y0,1Qk1 (ULS1) qd= 1,22 0,30 = 0,37 kN/m' Fd= 1,35 0,00 1,62 = 0,00 kN xgG,jGk,j en gQ,1Qk1 (ULS2) q_d= 1,08 0,30 = 0,33 kN/m' F_d= 1,35 1,62 = 2,19 kN eigen gewicht + puntlast vlak bij de oplegging

gG,jGk,j en gQ,1y0,1Qk1 (ULS1) q_d= 1,22 0,30 = 0,37 kN/m' F_d= 1,35 0,00 2,00 = 0,00 kN xgG,jGk,j en gQ,1Qk1 (ULS2) qd= 1,08 0,30 = 0,33 kN/m' Fd= 1,35 2,00 = 2,70 kN

gQ,1y0,1Qk1 qd= 1,35 0,00 0,61 t.b.v. berekening reductie dwarskracht = 0,00 kN

g_Q,1Q_k1 qd= 1,35 0,61 t.b.v. berekening reductie dwarskracht = 0,82 kN

© QEC ; www.qec.nu Rekenblad 2

xgG,jGk,j+gQ,1Qk1 (ULS2) REd=/2 1,15 3,900 = 2,24 kN

uiterste genstoestand : eigen gewicht + puntlast vlak bij de oplegging

gG,jGk,j+gQ,1y0,1Qk1 (ULS1) R_Ed=¹/₂ 0,37 3,900 + 0,00 ( 3,900 - 0,171 ) / 3,900 = 0,72 kN xgG,jGk,j+gQ,1Qk1 (ULS2) REd=¹/2 0,33 3,900 + 2,70 ( 3,900 - 0,171 ) / 3,900 = 3,22 kN REd= 3,22 kN dwarskrachten

eigen gewicht + gelijkmatig verdeelde belasting Vred= ( 0,5 br + h ) * qd

g_G,jG_k,j+g_Q,1y_0,1Q_k1 (ULS1) VEd= 0,72 - ( 0,5 0,050 + 0,171 ) * 0,00 = 0,72 kN xgG,jGk,j+gQ,1Qk1 (ULS2) VEd= 2,24 - ( 0,5 0,050 + 0,171 ) * 0,82 = 2,08 kN

eigen gewicht + puntlast vlak bij de oplegging geen dwarskrachtreductie t.g.v. het eigen gewicht!

gG,jGk,j+gQ,1y0,1Qk1 (ULS1) VEd= 0,72 = 0,72 kN

xg_G,jG_k,j+g_Q,1Q_k1 (ULS2) VEd= 3,22 = 3,22 kN

VEd= 3,22 kN momenten

eigen gewicht + gelijkmatig verdeelde belasting

gG,jGk,j+gQ,1y0,1Qk1 (ULS1) Md= 0,125 0,37 3,900² = 0,70 kNm

xgG,jGk,j+gQ,1Qk1 (ULS2) Md= 0,125 1,15 3,900² = 2,19 kNm

eigen gewicht + puntlast in het midden

g_G,jG_k,j+g_Q,1y_0,1Q_k1 (ULS1) Md= 0,125 0,37 3,900² + 0,25 0 2,19 3,900 = 0,70 kNm xgG,jGk,j+gQ,1Qk1 (ULS2) Md= 0,125 0,33 3,900² + 0,25 2,19 3,900 = 2,75 kNm MEd,y= 2,75 kNm vervormingen

Gk,j u1,2= 5 0,30 3900⁴ / ( 384 9000 295810⁴ ) = 3,4 mm

y_{t *} Q_k1 u1,2= 5 0,61 3900⁴ / ( 384 9000 ²⁹⁵⁸10⁴ ) = 6,9 mm

kdef*( Gkj+y2Qk,1) u1,2= 5 0,18 3900⁴ / ( 384 9000 295810⁴ ) = 2,1 mm

Fk=kr * F u1,2= 1619 3900³ / ( 48 9000 ²⁹⁵⁸10⁴ ) = 7,5 mm

alternatieve berekening kruip: = kdef*( Gkj+y2Qk,1)

met q-belasting = 0,6 * ( 3,4 + 0 * 6,9 q-last ) = 2,1 mm

met puntlast = 0,6 * ( 3,4 + 0 * 7,5 F-last ) = 2,1 mm

© QEC ; www.qec.nu Rekenblad 3

oplegbreedte ondersteuning br = 50 mm fv;d= 2,35 N/mm b= 71 mm

niet gereduceerde dwarskracht V=R_Ed = 3,22 kN h= 171 mm

gereduceerde dwarskracht VEd = V - Vred = 3,22 kN 0,196 m

met Vred= (0,5 br+h )*qd = ( 0,5 0,050 + 0,171 ) * qd = 0,196 qd

t_d= 3 VEd / 2bh = 3 3,22 1000 = 0,40 N/mm²

2 71 171 REd VEd

6,13 unity-check = td / f_v;d = 0,40 / 2,35 = 0,17 -

toetsingen bruikbaarheidsgrenstoestand

combinatie = eg + q eg + F

veld = u1,2 u1,2

uon = Gk,j = 3,43 3,43

uelastisch = Qk1 resp. kr * F = 6,90 7,51

ukruip = kdef*( Gkj+y2Qk,1) = 2,06 2,06

uzeeg = volgens opgave = 0,00 0,00

ueind = uon + ukruip + uelastisch - uzeeg = 12,38 13,00

ueind,toe < = 3900 / 250 = 15,60 mm = 15,60 15,60

u.c. = u_eind / utoelaatbaar = 0,79 0,83

ubij = ukruip + uelastisch = 8,96 9,57

u_bij,toe < = 3900 / 333,3 = 11,70 mm = 11,70 11,70

u.c. = ubij / utoelaatbaar = 0,77 0,82

opmerking

© QEC ; www.qec.nu Rekenblad 4

BIJLAGE 2

de waarde van ksi volgt uit de Nationale Bijlage gQ;i= 1,35 gQ;i= 1,35 gM2= 1,25 -

kipcontrole uitschakelen? nee

diverse factoren eigen gewicht ligger automatisch berekenen ja

gebouwcategorie traagheidsmoment en weerstandsmoment in richting van de belasting

(gewichtsberekening) y0= 0 - belasting profiel 1: sterke as

(elastische doorbuiging) y1= 0 - SI = 1033 cm⁴ Sg = 0,25 kN/m'

(kruip) y2= 0 - SWpl = 174 cm³ SA = 31,4 cm²

reductiefactor vloerbelasting yt= 1,00 - SWel = 155 cm³ E = 210000 N/mm²

liggerlengte L= 4 m a= 2 F1

toelaatbare einddoorbuiging 1: 250 * L q1

toelaatbare bijkomende doorbuiging 1: 333 * L

toegepaste zeeg 0 mm 1 2

L= 4

belastingen en combinaties ¹

q1:

permanente belasting Gk,j= 1 kN/m Gk,j: (incl.e.g.) 1 + 0,25 = 1,25 kN/m'

opgelegde belasting exteem+mom. SQextr+mom= 2 kN/m STR/GEO gG,j Gk,j + gQ SQmom

opgelegde belasting momentaan SQmom= kN/m 6.10.a: 1,22 1,25 + 1,35 0,00 = 1,51 kN/m'

STR/GEO xgG,j Gk,j + gQ SQextr+mom

6.10.b: 1,08 1,25 + 1,35 2,00 = 4,05 kN/m'

F1:

permanente belasting Gk,j= kN Gk,j: (incl.e.g.) 0 = 0,00 kN

opgelegde belasting exteem+mom. SQextr+mom= 2 kN STR/GEO gG,j Gk,j + gQ SQmom

opgelegde belasting momentaan SQmom= kN 6.10.a: 1,22 0 + 1,35 0 = 0,00 kN

plaats puntlast vanaf steunpunt 1 (links) a= 2 m STR/GEO xgG,j Gk,j + gQ SQextr+mom

6.10.b: 1,08 0 + 1,35 2 = 2,70 kN

unity-checks er worden geen verstijvingsschotjes toegepast zie ook de invoercellen verderop in deze berekening

UGT buiging 0,30 dwarskracht 0,07 onderflensinklemming 0,23 kip 0,37 BGT ueind 0,39 ubij 0,36

resultaten mechanicaberekeningen ¹

a= 2 F1

q1

1 2

L= 4

belastinggeval / combinatie belastingen dwarskracht (kN) reactie (kN)

q1 F1 V1,2 V2.1 R1 R2

Gk,j 1,25 0,00 -2,5 2,5 2,5 2,5

Qk1 + y0,i * Qk,i 2,00 2,00 -5,0 5,0 5,0 5,0

ULS(1) 6.10.a 1,51 0,00 -3,0 3,0 3,0 3,0

ULS(2) 6.10.b 4,05 2,70 -9,4 9,4 9,4 9,4

maatgevende waarden VEd= 9,4 kN REd= 9,4 kN

belastinggeval / combinatie steunpuntmoment (kNm) veldmoment (kNm) positie Mveld,max (m) vervorming (mm)

M1 M2 M1.2 uit R1 u1,2

Gk,j 0,0 0,0 2,5 2,00 1,9

Qk1 + y0,i * Qk,i 0,0 0,0 6,0 2,00 4,3

ULS(1) 6.10.a 0,0 0,0 3,0 2,00

ULS(2) 6.10.b 0,0 0,0 10,8 2,00

maatgevende waarden MEd,st= 0,0 kNm MEd,v= 10,8 kNm

H: daken

© QEC ; www.qec.nu Rekenblad 1

ubij = uelastisch = 4,3

ubij,toe = ubij,toelaatbaar = 12,0

u.c. = ubij / ubij,toelaatbaar = 0,36

toetsingen uiterste grenstoestand (samenvatting) ¹

buiging, art 6.2.5 MEd = 10,8 ^6.12 MEd <= 1,0 = 10,8 = 0,30 -

Mc,Rd 36,5

dwarskracht, art. 6.2.6 VEd = 9,4 ^6.17 VEd <= 1,0 = 9,4 = 0,07 -

Vc,Rd 137,1

onderflensinklemming, art. 6.3.1 R1 = 9,4 ^6.46 NEd <= 1,0 = 9,4 = 0,23 -

Nb,Rd 41,0

R2 = 9,4 ^6.46 NEd <= 1,0 = 9,4 = 0,23 -

Nb,Rd 41,0

kip, art. 6.3.2 MEd = 10,8 ^6.54 MEd <= 1,0 = 10,8 = 0,37 -

Mb,Rd 29,5

opleglengte, art. 6.9 EC steen lopleg = NEd / ( b b fb )

R1 lopleg = 9,4 10³ / ( 1,34 140 2,89 ) = 17 mm

R2 lopleg = 9,4 10³ / ( 1,34 140 2,89 ) = 17 mm

art. 6.2.5 buigend moment, enkele buiging, rekenen met gecombineerde profielgegevens 1

rekenwaarde moment MEd = 10,8 kNm profiel = HE140A A = 31,4 cm²

reductie flensdoorsnede (boutgaten) Af,red = 0,0 cm² kwaliteit = S235 gM0 = 1,00 -

fy = 235 N/mm² gM2 = 1,25 -

de boutgaten mogen worden verwaarloosd fu = 360 N/mm² Wpl = 173,5 cm³

b = 140 mm Wel,min = 155,4 cm³

tf = 8,5 mm Wef,min = 155,4 cm³

6.12 MEd <= 1,0 = 10,8 = 0,30 - Af = 14,0 0,9 = 11,9 cm²

Mc,Rd 36,5 Af,net = 11,9 - 0,0 = 11,9 cm²

6.14 Mc,Rd= Mel,Rd= Wel,min fy = 155,4 235 10^-3 = 36,5 kNm

gM0 1,00

rekenwaarde dwarskracht VEd = 9,4 kN profiel = HE140A A = 31,4 cm²

profiel kwaliteit = S235 gM0 = 1,00 -

hoogte van het lijf hw = 116 mm fy = 235 N/mm² Iy = 1033 cm⁴

factor in formules gelast profiel h = 1 - b = 140 mm tf = 8,5 mm

h = 133 mm tw = 5,5 mm

dikte in beschouwde punt t = 6 mm Sy = 87 cm³ It = 8,1 cm⁴

hw = 133 - 8,5 2= 116 mm

afrondingstraal in profiel r = 12 mm

6.17 VEd <= 1,0 = 9,4 = 0,07 -

Vc,Rd 137,1

6.18 Vc,Rd= Vpl,Rd= Av fy / √ 3 = 1011 235 10^-3 / √ 3 = 137,1 kN

gM0 1,00

(4)  Om de rekenwaarde van de elastische weerstand tegen dwarskracht Vc,Rd te toetsen mag, voor een kritiek punt van de doorsnede,  het volgende criterium zijn gebruikt tenzij het toetsen op plooien volgens hoofdstuk 5 van EN 1993-1-5 van toepassing is:

6.19 tEd = 15 = 0,11 -

fy / ( √ 3 gM0 ) 235 / ( √ 3 1,00 ) gewalste I en H profielen

© QEC ; www.qec.nu Rekenblad 2