De invoed van de matrijsradius (Pz) en de stempelradius (Pst) op resp. de benodigde maximale stempelkracht (Fmax) en de kritische stempelkracht (Fk) bij het dieptrekken

De invoed van de matrijsradius (Pz) en de stempelradius (Pst)

op resp. de benodigde maximale stempelkracht (Fmax) en de

kritische stempelkracht (Fk) bij het dieptrekken

Citation for published version (APA):

Smeets, M. (1970). De invoed van de matrijsradius (Pz) en de stempelradius (Pst) op resp. de benodigde maximale stempelkracht (Fmax) en de kritische stempelkracht (Fk) bij het dieptrekken. (TH Eindhoven. Afd. Werktuigbouwkunde, Laboratorium voor mechanische technologie en werkplaatstechniek : WT rapporten; Vol. WT0253). Technische Hogeschool Eindhoven.

Document status and date: Gepubliceerd: 01/01/1970

Document Version:

Uitgevers PDF, ook bekend als Version of Record

Please check the document version of this publication:

• A submitted manuscript is the version of the article upon submission and before peer-review. There can be important differences between the submitted version and the official published version of record. People interested in the research are advised to contact the author for the final version of the publication, or visit the DOI to the publisher's website.

• The final author version and the galley proof are versions of the publication after peer review.

• The final published version features the final layout of the paper including the volume, issue and page numbers.

Link to publication

General rights

Copyright and moral rights for the publications made accessible in the public portal are retained by the authors and/or other copyright owners and it is a condition of accessing publications that users recognise and abide by the legal requirements associated with these rights. • Users may download and print one copy of any publication from the public portal for the purpose of private study or research. • You may not further distribute the material or use it for any profit-making activity or commercial gain

• You may freely distribute the URL identifying the publication in the public portal.

If the publication is distributed under the terms of Article 25fa of the Dutch Copyright Act, indicated by the “Taverne” license above, please follow below link for the End User Agreement:

www.tue.nl/taverne Take down policy

If you believe that this document breaches copyright please contact us at: openaccess@tue.nl

providing details and we will investigate your claim.

\ . .

,

technische . hogeschool eindhoven

l .

laboratoriwmvoor mechanische technologie en wdrkplaatstechniek

rapport van de sectie: Plastische Vormgeving.

titel: De invloed van. de matrijsradius

(P

z ) en de

stempelradi-( r

_st) op resp. de benodigde max. stempe1kracht (F ma) en de kri tische s·tempelkracht (F k)?i.j het dieptrekken. us auteur(s): 1'-1. Smeets. sectieleider: Ir.J.Kals. hoogleraar: Prof.Dr.F.C.Veenstra. sa menvatti ng

In het volgende worden d-e resultaten weergegeven van cep onderzoek naar de inv100d van de gereedsqhapgeome trie op het dieptrek:proces.

Het onder~oek bep~rkt zich tot bestudering wan de invloed van 'de afrondingsstraal aan matrijs en stempel bij cirkel-cylindrische produkten.

Onderzocht werd:

a. De invloed van de stempelradius op de 'kritische stempel-kracht;d.i.de kracht,vJaarbijde ooci.c::!partij uit het pro-dukt scheurt.

Het betreft hier een bevestigend ond~rzoek.n.a.v.een in het dictaat "Dieptrekken"van Ir.J.Kals gepresenteerd model. (vergel. 3.29 op blz.3.13)

b . . De invloed van de matrijsradius op de benodigde maximale stempelJr.racht.

Voor deze functie is (nog)geen mathematisch model be-schikbaar.

Gecombineerd grafisch weergegeven leveren genoemde func-tie$ belangrijke informatie op,t.a.v.de te kiezen afron-dingsstraal aan stempel en matrijs.

Tenslotte werd een belangrijke invloed van' de matrijsra-dius op de produkthoogte geconstateerd.

prognose i'Jaarma,te de 'stempelradius groter gekozen wordt, zRl

de kri tische stempelkr.acht in steeds mindere mate toenemen, am tenslotte een maximum waarde te bereiken.

T.a~v.d~ invloed van de matrijsradius k~n verwacht worden

dat,naarmate deze straal toeneemt,de max.benodigde kracht in steeds mindere mate afneemt,om tenslotte een minimum waarde

te bereiken. ' .

Teneinde he,t dieptrekprocer met sueces te doen verlopen die-nen de resp. afrondingsstralen zodanig gekozen te worden dat

de ~itische stempelkracht hager ligt,dan de max.benodigde.

stempelkracht.

Geeft men beide funeties in ~~n grafiek ceer,dan zal er een snijpunt ontstaan.

Het onderzoek rich~ zich derhalve hoofdzakelijk op de bepa-van dit punt,hetwelk bij verschillende trckverhoudingen overigens 8.nders galegen zal zijn.

\ ! biz. 1 van 12 bIz.

1 _codering:

P.6.b.

trefwoord: Dieptrekken. datum: t 16 - 7 - 70 aantal biz. 11 I---'----.~.-geschikt voor publicatie in: eIRE-annalen. Hetaalbewerk5ng

o

S 10 lS 20 . 25 30 35 40

rapport nr. 0253 blz.2 van 12 biz.

.,

DE KIUTISCHE STEl>lPELKRACHT. Inleiding:

De kri tische stempelkracht is geda finieerd als de kracht, waarbij in de afrandingsz5ne tussen'bodem en cylindrisch gedeelte het materiaal be-gint in te snoeren • .

N?- het bereiken van deze fase zal de'dieptrekkracht afnemen en uitscheu-ren·van de bodem voIgt spoe<;iig.

J)e insnoeri'ng begint ;!i 15t>vanaf de Grens tussen bodemafronding en cylin-drische wand.(zie fig.1)

I

So.

,

I

. I

I

fig.1

De in fig. 1 geillustreerde hoek

ti.

neemt bij trekverhbudingen hoger dan de grenstrekverhouding belangrijk toe.

Het,gevblg hiervan is dat de kri tische stempelkracht (F

k )a.fnee,mt; di t

voornamelijk t.g.v.de doorsnedevermindering ter plantsevan de:i.nsnoering • 'I'oename vande hoek doet zich eveneens voor bij extreem hoge Iwaarden voor d-e afrondingsstraal aan het stempel.

(P""t)

.

Het uitscheu17en van de bodem werd bij de proeven niet bereikt door het toepassen van een hoge trekverhouding,doch door de plooihouderdruk sterk te verhagen.

De ploaihouderdruk werd zodanig geko.zen dat de bodempartij pas scheurde, nadat een deel van de cylindermahtel gevormd was. zodat LoCsteeds zo klein

rilogelijk· vIa,s it

V~~r de berekening van rst;geeft OEELER de volgende empirische formula:

Hierin is': r ao I' s s o (

=

0,05

i

50

( I ' - I'

)JIfS1

ao s y 0 + 2

Straal van de oorspronkelijke blank,

=

gemiddelde straal van de trekspleet,

=

oorspronkelijke plaatdikte.

<3.1 )

4S De proeven werden ui tgevoerd op een 100-tons HULLER-pel's •.

50

De meetresultaten werden verkregen m.u.v.een eerder in het lab. vervaar-digde d;ypamometer en een' (snelle )x-y-s.chrijver van het fabrikaat ROHDE" &

SCHYfARZ, type ZSK" EN 18561.

Opm: De cijfersachter de gebruikte vergelijkingen stemmen overeen met die uit het dictaat DIEPTREKKEN van II'. J.iCals.

,---~---~---,

rapport nr. 0253 blz.3 van 12 biz.

I

Or--5 ~.

1

\Q

r--Berekening van F k (fs't)

De berekening van Fk als functie van

r

st is ontleend aan het dictaat DIEFTI?EKKEN van Ir.J.Kals.(hoofdstuk.}';blz.3.1

tim

3.25)

"

. .Ter ve'reenvoudiging van h~t mo'deI is

b.13

.de

aanname' gedaan dat: ,de in-snoerini plaatsvindt dp de grenB tUBsen bodemaf~onding en cylindrische wand. (Lot::

0°,

zie fig.1)

Het theoretisch mQdel leidt

4· ~.

\f3'".

C s o r ss s o r 8S n + e I,

tot devolgende eindvergelijking:

S _o (

?5

2n \n

J '

'{3'-... ..2 X

2 • (Jo

15 r-- . In deze vcrge,lijking is: C = specifieke deformDticweerstand,

20 '25 -30 r--35 !--40 !45 50 -n

=

versteyigincsexponent,

:: gemiddelde straal v.d.produktwand, :: oorspronkelijke plaatdikte,

:: voorvervorming.

-Teneinde de bestudering van de invloed van n en

0

te vereenvoudigen, o

ward uit de verg~lijking de faktor C geelimineerd;

* F :: k * r :: ss

. *

fa

Fk C • r . s 66 0 r S8

- -

G o s o

<3 .

.,31)

Na substitutie gaat de vergelijking dan tenslotte over in:

*

F k :: 1

, *

r ss

n

A + en - 2 • Vo

H.b.v. deze relatie werd·een aantal punten berekend voar de grafische

*

voorstelling van Fk

er

s). _

Omdat.de ~ateriaalconstanten C,n en I in walsrichting

Vo en in' een

rich-ting 1+50 daarop, in waarde verschillen, zullen' twee krammen in de gra-fiek worden weergegeven.

~---~---~---~

,---~---,

I rapport nr. 0253 blz.4 van 12 biz.

I

0

-

s-lQ t 15 -, ' 20

I~

25 r-i 30 ' -Proefgegever,s:_ Nateriaal:, KHs 63 HE • Stem,pelstraal (r st) Matrij6radius

Cr

_z

)

Trekverhouding(~o) Mechariisc~ eigenschappen: s 0 ;:; = = 0,85mm. 59.75 nlm. 12 mm. 2 In walsrichting:

C ::::

797,7

N/mm

2 n 0,535 '45°t.o.v.walsrichting:

c

=759,9N/mm2 n

=

0,568 -~,o·= 0, ,059 .: " I ,

b

0 =

Voord~t to~ ~ubstitutie overgega~n ~an worden,dient eerst r

t , - I ' _{\;.,;.", . ~} I . S6

berekend te worden.

Volgens vergelijking '3.25 is r =

r

4- ,indien so« r st'

ss ,st 0,85 r = '59,75 +

.

= 60 mm. ss 3 _, , In walsrichting 42° t.o.v.walsrichting O,6175 0 ,53L1-9 7,26 • 0,656°.5683 7,26

.

'"

,

,"

F ==

~

0,85

_{2,72°..,~83?}

;:; " l'

,QJl2

_{' °6,85 2,72}

0

_,i.t956 k" ₊ " _J 60 ,+ + _{° ,+}

.

_r

st ' , \

r

st

.

5,62 , 5.

'"

'"

Fk

=

0,85 1<' ;;:: ,0,85 1,6:3675 -k 1,65625 +

4-r~t

,

_f

st

*'

_'"

'"

'"

I

st

r

st F k

r

st

r

st F, K °

-

-

°

-

-35 - , 0.5 0,59 1,68 ,0,5 0,59 1.70 2 2,35 2,72 2 2,35 2,75 1+ L.,7 _{3,0'+ '} J+ ~ ,7 3,06 .. 0 - _{6 ,7,06} 3,16 6 7.06 3,18 8 9,42 3.

8

9,42 3 •

.

10 11,75 -1 3,27

1O

11,75 3,29

.. s -

15

17,06 3.32 15 17,06 3,34 25 29,~· 3.36 25 29,4 3,38

.

so

r-I werkplootstechnlek technische hogeschool eindhoven

.---~---~---~---,

o

rapport nr. 0253 biz. van 12 bl,z. ,I

I''leetresul taten i

Proeven,waarbij geQmetrieinvloeden worden onderzocht zijn in het

a1-geme~n zeer tijdrovend.

Bij . deze proefserie diende n2. -elke, ,meting het stempel gedemonteerd en

5 een grotere stempelradius aangebracht te worden.

10 15 20 25 30 . 35 45

Teneinde di

t

enigszins te vergemaI\:.kelijken, werd het stempel in twee de-len uitgevoerd,zodat slechts het.onderste deel steeds gedemonteerd be-hoe fde te wo·rden.

Er vJerd' aangevangen me teen s.tempelstraal VD.n Omm.

.

*

.

UitF k werd Fk berekend m.b.v; F * F, K

In

walsrichting:

..

F k

'*

F = k

r

st mm

o

0,5 2 4 6

8

10 15 25 797,7 F k 60 1.j·0600

0,59

2, 4,7 7,06 9,lt2 11,75 17,06 29,4 0,85 I N k

c .

r • 15 ss 0 79000 93000

_..

115000 117000 119000 121000 122000 123500 128000 ( 3.30) 4,20 t.o.v.walsrichting: F * k Fk :::: 759,9

.

60

.

0,85 F

..

k Fk :::: ₃₈₈₀₀ N >I' * Fk (walsrichting) Fk (45°-richting) 1,95 2,03 2,29 2,40 2,83 2,96 2,89 3.01 2,94 3,07 2,99 3,12 3,01 3,14 3,04 3,18 3,16 3,30

In fig. 2 zijn. zowel de berekende waarden als de resul taten van de

proe-..

ven v/eergegeven.

50 De beschreven procedure is nogmaals ui tgevoerd. doeh nu met gebruikmaking van KNs 63 HH,plc:-atdikt,e So 2 mm. en een stempelstraal(rstJvan 38,6mm. De nurnerielte gegevens zijn .:vermeldop blz ,6 ; srafisch is net resul taat

\veergegeven in fiC-3 ,

o 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

. rapport nr. 0253 biz . . 6 van 12 .,blz •

Numerieke gegevens 29pro-efserie.

Ne.ch. eigenschappen: In walsrichting~ C -- 697 N/mm 2 n :::: _O. L~6

S

=

°

0,12

Na substitutte in verg.3.33 voIgt:

* 1j1 = J. k 5,42 1Q7, ~ + 1,478

r

st l'1ateriaal : KHs 63 HH s

=

°

rst 1,93 mm. 38,6 mm. 12 r::tm. 2 450t.o.v.walsrichting. C :::: 685

N/mll

n 0,52

~o

0,16 * F k + 1,513 r

=

r + ~ :::: 38,6 + 0.64 5S st

3

=

C • " , \!' . ,

'*

*

F, K r • 5 58 0

..

walsrichting *

N.

. *

F (gemeten) k 450t.oc<v.i'lalsrichtint:

*

*

-rst

. Fk(~;meten) Fk(ber. ) _{Fk ·(gem .• )} . .., (b \ F (gen. )

5t

1'1' eX'.; .t k

r

mm mm . l 1:1 0

-

98000 _,

-

1,885

-

1,886

1 0, 128000

.1,61

_2,42 1 t

61

2,47 2 1,04 152000 2,27

_2,87

2,25 _2,93 3 1 t 155000

•

2,62 . 2,;93 2,58 2,98

'.

4 2,07 ',:2', 8)f' _3,25 i

.

' 2,79 ) 172000 3,3~

•

5 2,60 ₁₇₄₀₀₀ , 2,99 _3,29 2,93 _3.34 8 4,15 185000

.

3,25 _3,50

.

3,17 _3,56 10 5,20 1~l.j-060 3.34 3,48 3,26 _3,54 15 7,78 1890bo 3,49 3',58 3,38 _3,66 20 10,40 ₁₇₉₀₀₀

3,

_3,39 3, Lt6 _{~ lJ'5} -:

,

' 25 12, ₁₇₂₀₀₀ 3,60 _3,27 . 3,50 _3,33

Opm: De gemeten waarden vaor vertoonden een dO.lendetendensna

r

z:::: 15mrn. Bij deze 'proeven bezweek de bodem v66rdat een deel van de cylinder-. man tel gevorPld wascylinder-.

0 5 1Q 15 20 25 30 3S 40 .5 50 rapport nr.

0253

bl

z. 7 van

l2bl

z.

",... 5 * ~ ~ ' - ' +>' ..d 1~ t) m So; ~. ri (1) P;

e

(!) +> ₃ (''J <ll ..s.:! t) co ''; ~. 2 H ,.:.j <ll '0 So; G) 1 <ll +> c:l ri QJ H <1l d

o

.,... ".,. .!:4

5

R ' - ' +> _c: t) rd ₄ H ~'<: ri (l) p., S QJ +> co ₃ "(1) ..c: t) (I) ' ' ; +> . ''; 2

11

(l) '0 So; <ll <ll +>

_m

1 ri <ll H (1) U

•

}

walsrichting .~

-

~-}

₄₅

0 _Lo.v.walsr. _ - ' L

---- -

-

--

---

--\i

i

~ "\ I\. !

,~\

3.33

vergel.

i

I

.

i i

rif=:-i

I

~I

,

KNs

'63

p-u

o

i .1J..L !

=

59,75

. I r st mm s

0,85

mm

- . l

--

_}

0 8 i

-;

I

,

0 I I I I 5

10

15

20

25

30

~

Gerelateerde· afrondingsstraal v/h stempel

(r

~t)' fig. 2.' walsrichting

I

Ljr::Ot _{',) .O.V."¥7a..r..sr .•} ' i

"

i

~--

1--

.-i

10

-r

_-i

•

~--

~---I

~ ." vJgel'

_3.

i i .11 I 1\1:1s

63 HH

, r

₌

38,6

mm st s 2 mm

°

I I 2 h 6 8 . 10, 12

*

Ger~lat?erde e/rpndingsstraal v/h stempel ( fat)

fig

3.

~

I\.! .

o

5

rapport nr. 0253 _{blz.8 van ,12 biz.}

'"

F

maX.

Op di t moment ''is ." nog geen mathematisch model beschikbaar ,met

be-*

hulp waarvan de maximaal benodigde dieptrekkracht(F ) als functie max.

van de ma.trijsradius ,( lz) berekend zoukunnen worden;

In hoofdstuk 4 van het dictaat DIEPTREKKEN wordt een model voor de

"'

bereken~ng Van F . beschreven.

max.

Hierbij is'echter de,invloed van

r

ge~limine~rd.

z

10 Voorlopig moet daarom v/orden volstaan met de empirische bepaling van een aantal punten van de JO:.ol1une.

15 20 25 30 35 4S 50

- - - -

.. ---~ Algemene proefgegevens:

De proeven werden ook nu weer uitgevoerd op KMs

63

HR, dik 0,85 rum. Er,werd met vier trekverhoudi·ngen .. gewerkt,t.w: 2;

1,8

j

1,6 ;

en

1,5

De benodigde plo.oihouderdruk werd berekend met gebruikmaking van onderstaande vergelijking: prJ o 3 rst == 0,25. ( ~ .:. 1) + o 100.s o I'I

T/.

mm 2 ( 1 .1 )

Vooi~ de trekverhoudingen

()?> )

van

1,6

en

1,5

bleak de ploo{houderdruk

o

iets te laag te zijn,zodat plooivorming optrad.

deze geva=Llen werd de plooihouderdruk zover verh6ogd, dat plooien van de blankrand juist onderdrukt werd.

Vit metingen bleekd~t daze verhoging slechts een zeergeringe verho-g inverho-g van F _max. opleverde. _{. .}

De stempelradius was 25m~Jzod~t Fk steeds zo heog mogelijk was.

Op blz,8,wctar de pr,oefresult.aten zijn vermeld,is tevens van aIle proef-produkten de hoogte weergegeven.

Tijdensde uitvoering van de proeven bleek n.l.dat de invloed van de matrijsradius op deze hoogte opmerkelijk groet was,vooral bij extreem lags waarden voor

rz .

,---~---~---~---, Or- 51-1Q '-15 r-20 I 25 30 -35 r-40 r-50 r-rapport nr.

0253

Nee tresul taten:

Trekverhouding Jvlatrijsr'adius

J3

0 - - - . . ,

I

z

---mm.

2

2

2 2 2 2 2 1

,8

1,8

1,8

1 ,8

. 1,8

1

,8

1,8

1,6

1,6

1 ,6

1,6

1,6

1 ,6 1 ,6

1,5

1,5

·1

,5

1,5

, 1,5

1,5

1

0,75

1,25

2,1

3,35'

5,2

8,1

9~6

0,75

1,25

2, '1

3,35

5,2

8,1

9,6 '

0,75

1,25

'2,1

3,35

5,2

.3,1

9,6

0,75·

1,25

2, ,

3,35

5,2

8,1

9,6

, I ' " ( i • ' ;)R O,ve

1,47 .

2,47

3,94

6,12

. 9,53

11,3

0,88'

1,47

2,47

6,12

9,53

11,3

0,88

1,47

2,1+7

3,94

6, ~ 2

9,53

11,3

0,38

1,47

2, L,7

'6,12

9,53

11 ,3 F max. (gemeten) N

124000

113500

107000

105500

102500

101500

109000

96000

90000

83500

80000

77500

89000

84-000

76000

69500

60500

56500

55800

75500

72000

63000

5

1_;'000

1+8300

1+5500

42800

bl

z.

9,

van 12 bl z. I It. F max

3,16

2,89

2,72.

2,69

2,61

2,58

2,77

2,4l₊ 2,29

2,13

2,04

1,97

2,27

2,14

'1,93

1,77

1,54

1 ,14 1+

1,42

1,92 1,83

1,6·0

1,37

1,23 1,16

1,09

Pothoogte mm

128,7

114

105,3

102

98

98

.90,9

82,25

77,8

76

t

1

74 ,5.

74,4

61,75

59,05

56,5

55,2 5i~

5

1₊

50,55

1+8,6 L,7,1

46,3

45,6

4'5,2

Opm: Daar'waar geen waarde is vermeld trad uitscheuren van de bodem op. Bij trekverhouding',,6 en 1,5 niet,doch bier werd het produkt niet geheel getrol~ken.

r

o

S 1Q lS ,20 ,25 30 35 40 45 50 rapport nr.

0253

. bl

z.

10

van

12 bl

z.l,

fz en rst op het dieptrek-In onderstaande grafiek is de invloed van

proces gerllustreerd.

*' .

*

Voor Fk als functia van 1st werd uitsluitend gebruik gemaakt van de gemeten waarden.

Er ward ul, tgogaan v~U1 een ge4J1i:,ddelde C-waarde t zodat; voor deze functie:

.' ' " ~ , . f

l31echts een lijn is geconSJtrueerd.

,.

' - '

: ' Aan ~~' hcind ,van

.dezle

grafiek kan met vrij grote zekerheid

be-H .!<l r-l (l)

paald worden,welke afFondingsstraal aan het stempel,of aan de

~

(\)

+'

{jJ

. matrijs, (of beiden) ,men zich nog juist, kan permittel:'en,opdathe

proc~s m~t sueces verloopt. (\) ..c o (() ·rl ,5 '+, ·rl H X

..

. Poi u:i 4 (l) , H

.

X ttl * s· ~}

_':._-}

*

F _max. •

*

Fk

(r: ).

)

,

,1 •

*'

('p )

_st

~:>~ ~-

-- --

==~~~-i-.a-

----

---0 _.!-- - - -

_.0_

~

.3

~;<-_

-,,-~ I'~'·-'----i-'.,-:,-.--

•.

--t--._

~ I'~:,:

.---_J'

i ~ 2 ~...

....-.!.

.-~ ... I ...

'.

-

...

---~.

. Ii .• ____ - - -

--.----+---.-r---.-:

.---

-.-1

o

" t.

I

o

2 4 ·6 8

•

KMs 63 HH

59/75

.-mm s o

=

0,85

mm 10 12

*

.

*

Gerelateerde matrijsradius<i z) resp. stempelradiua,(

1

at) fig.4

1,6 1,5

Voorbeeld: 'Bij een \villekeurige (g'rote) straal Cl:an het stempel ~n een trekverhouding- van 2 dient de afrondingsstraal aan de ma-trijs minstens 01

85 . 1,Bmm

te bedragen. (zie fig.

4)

o

5 10 15

,.l

2S 30 35 40 4S 50

rapport nr. 0253 biz. 11 van 12 blz.l

Deprodukthoogte

(H)

ala funetie van de matrijsradius

ir )

z

In onderstaande grafj"ek is de produkthoogte H ui tgezet als lunetie van

r'

Bij toenemende

tre~verh<?uding· Pl~Jk:

de

::nvloe~

van

r

z op de hoogte, zieh z in steeds 'ste:r:kere mate te doeh gelden.

\ i i l , ' 1 .

Ui tE!'Jraard neerrl't F _max. ibelangri ik toe, biJ' extreem larre waarden voor

r .

u U Z .

In die' gevallen echter,waar merl zich daze hogere benodigde max.dieptrek-kracht ,lean veroorl?ven, kan tOElpassing van een lage \'laarde voor

r

z tot be-langrijke ~ateriaalbesp~rine leiden.

, ' " f 140', •

\

'-" 120 ::r::

~\l

,

\

E)

100

"'E)

. . ·

.... i'''---e_

.,;, G

1

,00=2 \

0,,,

,

p"

~

..

- 0 _p 0-

_-foo=1,8

,

60

'0_

_~---~

0

I

b

:J3

=1,6

I

0 - - 0 . ... 0 _ _ "

° __

,0 0 !Q 0 -

-.fo

o =1.5 ! 40 20 i

o

8

10 12 matrijsradius

I

z (mm. )

o

rapport nr. 0253

blz.12 van

12

blz.l

Conclusies:

a.De overeenkomst van de berekende kritische dieptrekkrachten met de

ge-meten waarden is zeer bevredigend.

b.Bij : toepassing van relatief grote radi~ bleken de gemetcn waarden

5 voar Fk lager te,liggen dan de berekende kromme.(zie punt 10 en 11,fig3'

In deze gevallen sqheurde ,de bodem reeds uit het produkt,v66rdat de af-rondingsz6ne geheel gevormd was,zada~ het oppervl$k van de doorsnede 10

15

20

25

over het breuk~lak afnam. ( toename van L O{, zie fig., 1 )

..

'"

c. grand van he t geillustreerde verloop van F k als functie van

r

st kan

gesteld worden dat verhoging van de stempelradius bovey! een waarde van 10 X de p1aatdikte, geen noemenswaardige verhoging van de kritische stem-pelkraoht oplevert.

d.In fig voor sen trekverhouding van 2 het gebied ,waarin hat proces gedoemd is te misl ukke.n, gearceerd.

Aan de hand van genoemde .kan de minimum waarde voor de·matrijsradi-us bi j gegeven waarde vool1'de ste'mpelradius en omgtikeerd, worden bepaald. e.13ij toepassing van een trekverhouding,waarbij Fknog juist groter is,

dan

F

,heeft een kleine verandering van een der radii een grate

in-max.. ' .

vloed op het 13.1 of niet naar wens verlopen van het proces.

f.ln die gevallen,waar een kleine radius aan de matrijs geoorloofd is, kan toepassing; van zo'n radiup ·to~ materiaalbesparing leiden.

30 . • " , " , 35 .. 0 45 50

werkp laatstechn I.k

,., .

, '

_. I

J